Berekening van stroming en druk van water
Selectietabel voor bronpompen.
De keuze van pompapparatuur moet worden uitgevoerd, rekening houdend met het verwachte waterverbruik voor de site en het huis:
- voor een douche - 0,2-0,7 l / s;
- voor een jacuzzi - 0,4-1,4 l / s;
- voor een badkuip met standaardmengkranen - 0,3-1,1 l / s;
- voor gootstenen, gootstenen in de keuken en badkamers - 0,2-0,7 l / s;
- voor kranen met sproeiers - 0,15-0,5 l / s;
- voor het toilet - 0,1-0,4 l / s;
- voor een bidet - 0,1-0,4 l / s;
- voor een urinoir - 0,2-0,7 l / s;
- voor een wasmachine - 0,2-0,7 l / s;
- voor een vaatwasser - 0,2-0,7 l / s;
- voor waterkranen en systemen - 0,45-1,5 l/s.
Om de druk te berekenen, moet eraan worden herinnerd dat de druk in de leidingen 2-3 atmosfeer moet zijn en dat het overtollige pompvermogen niet groter mag zijn dan 20 m. De onderdompelingsdiepte is bijvoorbeeld 10 m vanaf het grondniveau, dan is de berekende verlies is 3 m. In dit geval wordt de druk als volgt berekend: putdiepte + watertoevoer langs de verticale schacht + hoogte boven het maaiveld van het bovenste tappunt + overdruk + berekende verliezen. Voor dit voorbeeld is de berekening als volgt: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.
Bij het optellen van het geschatte verbruik per tijdseenheid moet ook rekening worden gehouden met het feit dat er 5-6 kranen tegelijk worden geopend of dat er een vergelijkbaar aantal tappunten wordt gebruikt. Er wordt rekening gehouden met het aantal bewoners, de aanwezigheid van kassen op het terrein, de tuin en andere parameters. Zonder deze gegevens is de juiste selectie onmogelijk.
Paragraaf 2. Structurele berekening van een centrifugaalpomp. .achttien
-
Definitie
snelheidsfactor en type
pomp 20 -
Definitie
waaier buitendiameter:
D2 20 -
Definitie
breedte van de pompwaaier bij de uitlaat
van pomp b2……….20 -
Definitie
verkleinde diameter van de ingang naar het werk
wiel D1 20 -
Definitie
waaier keel diameter:
DG 20 -
Keuze
waaierbreedte inlaatkop:
pompen1 21 -
Keuze
waaierblad hoeken
bij de uitgangen bij de ingang
21 -
Keuze
aantal waaierbladen en
mes hoek aanpassingen
21 -
Bouw
voor slakkenhuispomp 22
2.10. Keuze
afmetingen van de confuser bij de inlaat naar de pomp en
uitlaat diffusor
van
pomp 23
2.11. Definitie
daadwerkelijk ontwerphoofd,
ontwikkeld
ontworpen
pomp, (NdN)R 23
Hoofdstuk 4 Berekening van de theoretische pompcurve 25
-
theoretisch
pompkop karakteristiek 26 -
theoretisch
hydraulisch pompkenmerk:
vermogen….27 -
theoretisch
pompkarakteristiek volgens K.P.D 27
Vragen
op termijn papier 31
bibliografisch
lijst 32
Doel,
inhoud en achtergrondgegevens voor de cursus
het werk.
doel
cursussen is ontwerpen
hydrauliek en hydraulische aandrijving
systemen
automotive vloeistofkoeling
motor.
Inhoud
het berekende deel van het cursuswerk.
-
hydraulisch
berekening van het motorkoelsysteem. -
constructief
berekening van een centrifugaalpomp. -
Betaling
theoretische kenmerken van de pomp.
Voorletter
cursusgegevens.
-
Stroom
motor nrdv=
120,
kW. -
Deel
opgenomen motorvermogen
koeling= 0,18
-
Temperaturen
koelvloeistof (koelvloeistof)
bij de motoruitgang t1
=
92, °С en aan de radiatoruitgang t2
=
67, °С. -
Frequentie
rotatie van de waaier in de pomp n
= 510, tpm. -
Geschatte
pompkop HPN
=
1,45,
m. -
Geschatte
drukverlies in het koelapparaat
motor
=
0,45,
m. -
Geschatte
drukverlies in de radiator=
0,3,
m. -
Diameter
(intern) onderste spruitstuk
motorkoeling apparaten d1
=
40,
mm.
9. Diameters
(interne) radiateur spruitstukken d2
=
50mm.
10.
Binnendiameters van alle pijpleidingen
slangen d3
=
15,
mm.
11.
Totale lengte van pijpleidingen van de site
hydraulische leidingen, de eerste in de rijrichting
van
motor
naar radiator L1
=
0,7,
m.
12.
De totale lengte van de pijpleidingen van de tweede
doorsnede van hydraulische leidingen L2
=
1,5,
m.
BESCHRIJVING
MOTOR KOELSYSTEMEN.
Systeem
motorkoeling bestaat (Fig. 1) uit:
centrifugaalpomp 1, apparaat
motorkoeling 2, radiateur voor
koelvloeistof koelstroom
lucht 3, thermische klep 4 en aansluiten
pijpleidingen - hydraulische leidingen 5. Alles
deze elementen van het systeem zijn opgenomen in
de zogenaamde "grote" koelcirkel.
Er is ook een "kleine" koelcirkel, wanneer
koelvloeistof komt niet in de radiateur.
De redenen voor het hebben van zowel "grote" en
"kleine" koelcirkels zijn weergegeven
in speciale disciplines. berekening
alleen onderworpen aan de "grote" cirkel, zoals
berekende bewegingsbaan van de koeling
vloeistof (koelvloeistof).
Apparaat
motorkoeling bestaat uit een "shirt"
cilinderkop koeling
motor (2a), koelmantels
zijwanden van cilinders
motor (in de vorm van verticale slagen)
cilindrische vorm, gelegen
aan twee kanten van de motor) (26) en twee
cilindrische collectoren voor het verzamelen
koelvloeistof (2c). Vertegenwoordiging
zijwand koelmantels
cilinders in de vorm van verticale slagen
is voorwaardelijk, maar dichtbij genoeg
naar de realiteit en
weergave van het betreffende element
motor koelinrichtingen
zou worden gebruikt bij het uitvoeren van
hydraulisch rekensysteem
motor koeling.
Radiator
3 bestaat uit boven (Za) en onder (36)
collectoren, verticale buizen
(Sv), waarlangs de koelvloeistof beweegt
van het bovenste spruitstuk naar de bodem.
De thermische klep (thermostaat) is
automatische gashendel
apparaat ontworpen voor
veranderingen in de beweging van de koelvloeistof of
Aan
"grote" of "kleine" cirkels.
Apparaten en werkingsprincipes van de radiator
en thermische klep (thermostaat) worden bestudeerd
in speciale disciplines.
koelmiddel
wanneer het in een "grote" cirkel beweegt
gaat als volgt:
centrifugaalpomp - koelmantel
cilinderdeksels - verticale slagen in
motorwanden - onderste spruitstukken
koelapparaten
engine - een knooppunt dat twee streams verbindt
- thermische klep - bovenste spruitstuk
radiator
- radiateurbuizen - onderste spruitstuk
radiator - inlaat naar de pomp. Onderweg
een aantal "lokale" weerstanden worden overwonnen
in de vorm van plotselinge uitzettingen of samentrekkingen
stroming, 90° bochten, evenals:
gasklep (thermische klep).
Alles
hydraulische leidingen van het motorkoelsysteem
gemaakt van technisch glad
pijpen, en de binnendiameters van de pijpen
door de hydraulische leidingen
zijn hetzelfde
en gelijk aan d3.
De taak bevat ook waarden
lagere spruitstukdiameters
motorkoeling apparaten d1
en beide radiatorspruitstukken d2,
net zoals
lengte van radiatorspruitstukken lR=0,5
m.
koelmiddel
in het motorkoelsysteem wordt genomen
koelmiddel,
die bij een temperatuur van +4 °C dichtheid
is
=1080
kg/m3
, en de kinematische
viscositeit:
m2/s.
Het kunnen antivriesvloeistoffen zijn,
"Tosol", "Lena", "Pride" of anderen.
1 Pompparameters.
innings
condensaatpomp is bepaald
op de volgende manier:
,
;
druk
condensaatpomp berekend
volgens de formule voor het schema met een ontluchter:
,
;
Hoofd van condensaat
pomp wordt berekend met de formule voor
schema's zonder ontluchter:
,
;
Leden inbegrepen in
formule gegevens:
,
waar
is de dichtheid van de verpompte vloeistof;
,
waar 
—
coëfficiënt van hydraulische weerstand;
—
nummer
Reynolds;
op zijn beurt, de vloeistofsnelheid
uitgedrukt als:
,
;
Afhankelijk van
de verkregen waarde van het Reynoldsgetal
bereken de coëfficiënt van hydraulisch
weerstand volgens de volgende formules:
een)
Met de waarde van het getal
— laminair stromingsregime:
;
B)
Met de waarde van het getal
— turbulent stromingsregime:
—
voor gladde buizen
—
voor ruw
pijpen, waar?
—
gelijkwaardige diameter.
v)
Met de waarde van het getal
—
gebied van hydraulisch gladde buizen:
Betaling
wordt uitgevoerd volgens de formule van Colebrook:
;
,
- snelheid
verpompte vloeistof;
innings
voedingspomp bepaald
op de volgende manier:
,
;
Nutriëntendruk
pomp wordt berekend met de formule voor
schema's met een ontluchter:
,
;
druk
voedingspomp wordt berekend door:
formule voor een circuit zonder ontluchter:
,
;
Pompberekening
Initiële data
Maak de nodige berekeningen en selecteer de beste versie van de pomp voor het voeden van de R-202/1 reactor vanuit de E-37/1 tank onder de volgende voorwaarden:
Woensdag - Benzine
Debiet 8 m3/h
De druk in de tank is atmosferisch
Reactordruk 0,06 MPa
Temperatuur 25 °C
· Geometrische afmetingen, m: z1=4; z2 =6; L=10
Bepaling van de fysieke parameters van de verpompte vloeistof
Dichtheid van benzine bij temperatuur:
Plaats voor de formule.
Bij
Op deze manier
Kinematische viscositeit:
Dynamische viscositeit:
Doorgang
Verzadigde stoomdruk:
Bepalen van de benodigde opvoerhoogte
a) Bepaling van de geometrische hoogte van de vloeistofstijging (het verschil tussen de vloeistofniveaus aan de uitlaat en de inlaat van de tank, rekening houdend met het overwinnen van de hoogte van de reactor):
(26)
waarbij Z1 het vloeistofniveau in de E-37/1 tank is, m
Z2 is het vloeistofniveau in de R-202 kolom, m
b) Bepaling van drukverliezen om het drukverschil in de opvang- en druktanks te overwinnen:
(27)
waarbij Pn de absolute persdruk (overmaat) in de E-37/1 tank is, Pa;
Pv is de absolute zuigdruk (overmaat) in de R-202/1 reactor, Pa
c) Bepaling van leidingdiameters in de zuig- en perstrajecten
Laten we de aanbevolen snelheid van vloeiende bewegingen instellen:
In de afvoerleiding is de injectiesnelheid Wн = 0,75 m/s
In de zuigleiding is de zuigsnelheid Wb = 0,5 m/s
De diameters van de leidingen drukken we uit uit de formules voor het vloeistofdebiet:
(28)
(29)
Waar:
(30)
(31)
Waarbij d de diameter van de pijpleiding is, m
Q is het debiet van de verpompte vloeistof, m3/s
W is het vloeistofdebiet, m/s
Voor de verdere berekening van de diameters is het noodzakelijk om het debiet Q uit te drukken in m3/s. Om dit te doen, deelt u het gegeven debiet in uren door 3600 seconden. We krijgen:
Volgens GOST 8732-78 selecteren we de leidingen die het dichtst bij deze waarden liggen.
Voor zuigleiding diameter (108 5,0) 10-3 m
Voor afvoerleiding diameter (108 5,0) 10-3 m
We specificeren het vloeistofdebiet volgens de standaard binnendiameters van pijpleidingen:
(32)
Waar - de binnendiameter van de pijpleiding, m;
- buitendiameter van de pijpleiding, m;
— wanddikte pijpleiding, m
De werkelijke vloeistofstroomsnelheden worden bepaald uit de uitdrukkingen (28) en (29):
We vergelijken de werkelijke vloeistofstroomsnelheden met de gegeven:
d) Bepalen van de wijze van vloeistofstroom in pijpleidingen (Reynoldsgetallen)
Het Reynolds-criterium wordt bepaald door de formule:
(33)
Waar Re het Reynoldsgetal is
W is de vloeistofstroomsnelheid, m/s; — binnendiameter van de pijpleiding, m; — kinematische viscositeit, m2/s
Zuigleiding:
Afvoerleiding:
Aangezien het Re-getal in beide gevallen groter is dan de waarde van de overgangszone van het laminaire regime van vloeistofstroom naar turbulent, gelijk aan 10000, betekent dit dat de pijpleidingen een ontwikkeld turbulent regime hebben.
e) Bepaling van de wrijvingsweerstandscoëfficiënt
Voor een turbulent regime wordt de wrijvingsweerstandscoëfficiënt bepaald door de formule:
(34)
Voor zuigleiding:
Voor afvoerleiding:
f) Bepaling van lokale weerstandscoëfficiënten
De zuigleiding bevat twee doorgaande kleppen en een bocht van 90 graden. Voor deze elementen vinden we volgens de referentieliteratuur de coëfficiënten van lokale weerstand: voor een doorgaande klep, voor een knie met een draai van 90 graden,. Rekening houdend met de weerstand die optreedt wanneer de vloeistof de pomp binnenkomt, zal de som van de coëfficiënten van lokale weerstand in het zuigkanaal gelijk zijn aan:
(35)
De volgende elementen bevinden zich in de afvoerleiding: 3 door kleppen, terugslagklep \u003d 2, diafragma, warmtewisselaar, 3 ellebogen met een draai van 90 graden. Rekening houdend met de weerstand die optreedt wanneer de vloeistof de pomp verlaat, is de som van de coëfficiënten van lokale weerstand in het afvoerpad gelijk aan:
g) Bepaling van drukverliezen om wrijvingskrachten en lokale weerstanden in de zuig- en persleidingen te overwinnen
We gebruiken de formule van Darcy-Weisbach:
(37)
waarbij DN het drukverlies is om wrijvingskrachten te overwinnen, m
L is de werkelijke lengte van de pijpleiding, m
d is de binnendiameter van de pijpleiding, m
- de som van lokale weerstanden op het beschouwde pad
Hydraulische weerstand in de zuigleiding:
Hydraulische weerstand in de afvoerleiding:
i) Bepalen van de benodigde opvoerhoogte
De vereiste druk wordt bepaald door de berekende componenten op te tellen, namelijk het geometrische verschil in de niveaus in de oven en in de kolom, de verliezen om het drukverschil in de oven en in de kolom te overwinnen, evenals lokale hydraulische weerstanden in de zuigkracht en afvoerleidingen, plus 5% voor niet-verantwoorde verliezen.
(40)
2 Stap parameters.
Multiwheel
centrifugaalpompen presteren met
consequent
of parallel
aansluiting van waaiers (zie fig. 5
respectievelijk links en rechts).
Pompen
met seriële aansluiting van arbeiders
wielen worden genoemd meertraps.
De opvoerhoogte van zo'n pomp is gelijk aan de som van de opvoerhoogten
individuele trappen, en de pompstroom
is gelijk aan de voeding van één trap:
;
;
waar
–
aantal stappen;
,
;
Pompen
met parallelle aansluiting van wielen wordt geaccepteerd
overwegen meerdradig.
De opvoerhoogte van zo'n pomp is gelijk aan de opvoerhoogte van één
stappen, en de feed is gelijk aan de som van de feeds
individuele elementaire pompen:
; 
;
waar
— nummer
stromen (voor scheepspompen wordt dit geaccepteerd)
niet meer dan twee).
Aantal stappen
beperkt tot maximale druk
gemaakt door één fase (meestal niet
hoger is dan 1000 J/kg).
wij definiëren
kritisch
cavitatie energiereserve
zonder
ontluchter
voor
voedings pomp:
;
voor condensaat
pomp:
;
kritisch
cavitatie energiereserve met
ontluchter
voor voeding
pomp:
;
voor condensaat
pomp:
;
waar
is de vloeistofverzadigingsdruk bij
stel temperatuur in;
— hydraulische verliezen van de zuigleiding;
— coëfficiënt
reserveren,
wat wordt geaccepteerd
.
;
;
—
snelheidsfactor
pomp (zie Afb. 7);
of
- respectievelijk
voor koud zoet- en zeewater;
Coëfficiënt
reserveren 
is zo gekozen
wat zijn de ingrediënten in zijn werk
voldoen aan grafische afhankelijkheden
en
.
De resulterende waarde van deze coëfficiënt
zal worden verduidelijkt bij het vinden van de berekende
verhoudingen 
verder volgens de voorgestelde
methodologie. (Merk op dat de voorgestelde
figuren 6 en 7 grafische afhankelijkheden
zijn overwegend voedzaam
pompen, zodat in geval van storing
voorwaarden stellen aan voeding
pompen, laten we een verhoging van de finale
grenswaarde van de coëfficiënt
reserveren 
naar een waarde die
uiteindelijk zou bevredigen 
en
).
Verder
definiëren maximum
toegestane snelheid
waaier:
,
waar
—
cavitatie
snelheidsfactor,
die is gekozen op basis van het doel
pomp:
—
voor
druk- en brandpomp;
-voor
voedings pomp;
—
voor
voedingspomp met booster
stap;
—
voor
condensaat pomp;
—
voor
pomp met pre-engineered axiaal wiel;
Laten we definiëren
werkend
rotatiesnelheid
pomp wielen:
,
waar
—
coëfficiënt
snelheid,
met de volgende waarden:
—
voor
druk- en brandpomp;
—
voor
voedingspomp met boostertrap;
—
voor
voedings pomp;
—
voor
condensaat pomp;
Voorwaarde
juiste keuze van coëfficiënt
snelheid: harmonisatie
rotatiesnelheden door ongelijkheid 
(en
niet
minder dan 50 moeten worden ingenomen).
Geschatte
innings
wielen kunnen worden gevonden door de uitdrukking:
,
waar
—
volumetrische efficiëntie, die wordt gevonden als:
,
waar
—
houdt rekening met de vloeistofstroom door
voorste afdichting;
Theoretisch
druk
wordt gevonden volgens de formule:
,
waar
— hydraulisch
efficiëntie, welke de
gedefinieerd als:
,
waar
—
verminderd
diameter
ingang naar de waaier; geaccepteerd
(zie afb. 8). Opmerking
dat hydraulische verliezen optreden
door de aanwezigheid van wrijving in de kanalen van de stroming
onderdelen.
Mechanisch
efficiëntie
vinden met de formule:
,
waar
houdt rekening met verliezen
wrijvingsenergie van het buitenoppervlak
wielen op de verpompte vloeistof
(schijfwrijving):
;
—
houdt rekening met energieverliezen door wrijving in
lagers en pakkingbussen
pomp.
Algemeen
efficiëntie pomp
gedefinieerd als:
;
Efficiëntie van schepen
centrifugaalpompen ligt binnen
van 0,55 tot 0,75.
verbruikt
stroom
pomp en maximum
stroom
bij overbelasting respectievelijk
gedefinieerd als:
;
;
3.1 Hydraulische berekening van een lange eenvoudige pijpleiding
Overweeg lange pijpleidingen, d.w.z.
die waarin het drukverlies op
lokale weerstand overwinnen
verwaarloosbaar in vergelijking met
hoofdverlies over de lengte.
Voor hydraulische berekening gebruiken we:
formule ( ), om de verliezen te bepalen
druk over de gehele lengte van de pijpleiding
P
groei
lange pijplijn is
pijpleiding met constante diameter
leidingen die onder druk werken H (figuur
6.5).
Afbeelding 6.5
Een eenvoudige lange pijplijn berekenen
met een constante diameter, schrijf
De vergelijking van Bernoulli voor secties 1-1 en 2-2
.
Snelheid 1=2=0,
en de drukP1=P2=PBij,dan is de Bernoulli-vergelijking voor deze
voorwaarden zullen de vorm aannemen
.
Daarom, alle druk Hbesteed aan het overwinnen van hydraulische
weerstand over de gehele lengte van de pijpleiding.
Aangezien we een hydraulisch lange
pijpleiding, dan, verwaarlozing van lokale
hoofdverlies, we krijgen
.
(6.22)
Maar volgens formule (6.1)
,
waar
Dus de druk
(6.24)
Berekening van de parameters van de hydraulische pomp
Voor een veilige werking van de hydraulische leiding accepteren we een standaarddruk van 3 MPa. Laten we de parameters van de hydraulische aandrijving berekenen bij de geaccepteerde drukwaarde.
De prestaties van hydraulische pompen worden berekend met de formule:
V = ,(13)
waarbij Q de vereiste kracht op de staaf is, Q = 200 kN;
L is de lengte van de werkslag van de hydraulische cilinderzuiger, L = 0,5 m;
t is de werkslagtijd van de hydraulische cilinderzuiger, t = 0,1 min;
p is de oliedruk in de hydraulische cilinder, p = 3 MPa;
η1 - efficiëntie van het hydraulisch systeem, η1 = 0,85;
V = = 39,2 l/min.
Volgens de berekening selecteren we de pomp NSh-40D.
10 Motorberekening
Het vermogen dat wordt verbruikt om de pomp aan te drijven, wordt bepaald door de formule:
N = ,(14)
waarbij η12 het algehele rendement van de pomp is, η12 = 0,92;
V – productiviteit van de hydraulische pomp, V = 40 l/min;
p is de oliedruk in de hydraulische cilinder, p = 3 MPa;
N = = 0,21 kW.
Om de vereiste pompprestaties te verkrijgen, selecteren we volgens de berekeningsgegevens de AOL2-11 elektromotor, met een rotatiesnelheid van n = 1000 min-1 en een vermogen van N = 0,4 kW.
11 Berekening van de teen voor buigen
De poottenen zullen het grootste buigmoment ervaren bij de maximale belasting R = 200 kN. Aangezien er 6 poten zijn, zal één vinger een buigend moment ervaren door de belasting R = 200 / 6 = 33,3 kN (Figuur 4).
Vingerlengte L = 100 mm = 0,1 m.
Buigspanning voor cirkelvormige doorsnede:
σ = (15)
waarbij M het buigende moment is;
d is de vingerdiameter;
In het gevaarlijke gedeelte zal het moment zijn:
Mizg = R ∙ L / 2 = 33,3 ∙ 0,1 / 2 = 1,7 kN∙m.
Figuur 4 - Naar de berekening van de vinger voor buigen.
De vinger in zijn dwarsdoorsnede is een cirkel met een diameter van d = 40 mm = 0,04 m. Laten we de buigspanning bepalen:
σ = = 33,97 ∙ 106 Pa = 135,35 MPa
Sterkte conditie: ≥ σbocht.
Voor staal St 45 toelaatbare spanning = 280 MPa.
Aan de sterktevoorwaarde is voldaan, omdat de toelaatbare buigspanning groter is dan de werkelijke.
De noodzakelijke parameters van de hydraulische cilinder werden berekend. Volgens de berekening werd een hydraulische cilinder met een zuigerdiameter van 250 mm en een stangdiameter van 120 mm geïnstalleerd. De werkende kracht op de staaf is 204 kN. Het dwarsdoorsnede-oppervlak van de stengel is 0,011 m2.
De berekening van de staaf voor compressie toonde aan dat de compressiespanning 18,5 MPa is en minder dan de toegestane 160 MPa.
De sterkteberekening van de las werd uitgevoerd. De toelaatbare spanning is 56 MPa. De werkelijke spanning die optreedt in de las is 50 MPa. Naadoppervlak 0,004 m2.
De berekening van de parameters van de hydraulische pomp toonde aan dat het pompvermogen meer dan 39,2 l / min zou moeten zijn. Volgens de berekening selecteren we de pomp NSh-40D.
De berekening van de parameters van de elektromotor werd uitgevoerd. Op basis van de rekenresultaten is gekozen voor een AOL2-11 elektromotor met een toerental van n = 1000 min-1 en een vermogen van N = 0,4 kW.
De berekening van de pootteen voor buigen toonde aan dat in het gevaarlijke gedeelte het buigmoment Mb = 1,7 kN∙m zal zijn. Buigspanning σ = 135,35 MPa, wat kleiner is dan de toegestane = 280 MPa.
Concepten en structuur van de dienstenmarkt. Transportdiensten
De brede term "internationale handel" kan niet alleen worden opgevat als een relatie voor de verkoop van goederen, maar ook voor diensten. Diensten zijn activiteiten die rechtstreeks voldoen aan de persoonlijke behoeften van leden van de samenleving, huishoudens, de behoeften van verschillende soorten ondernemingen, verenigingen, organisaties ...
Technologisch proces van motorassemblage:
Monteer het cilinderblok op de standaard en controleer de dichtheid van de oliekanalen. Overtreding van de dichtheid is niet toegestaan. Installeer het blok maar de standaard voor demontage - montage in een horizontale positie. Blaas alle interne holtes van het cilinderblok uit met perslucht (pistool voor het blazen van onderdelen met perslucht ...
Bepalen van de overbrengingsverhoudingen van de tussenbak
Er zijn twee versnellingen in de tussenbak - hoog en laag. De hoogste versnelling is direct en de overbrengingsverhouding is 1. De overbrengingsverhouding van de lagere versnelling wordt bepaald aan de hand van de volgende voorwaarden: - Van de voorwaarde om de maximale stijging te overwinnen: - Van de voorwaarde van volledig gebruik van de koppelingsmassa ...
Meer over directe watertoevoermethode
Het systeem kan op verschillende manieren worden georganiseerd. De eenvoudigste, maar niet de meest succesvolle, is de optie waarbij water zonder extra apparaten van een put naar de plaatsen van consumptie wordt geleverd. Dit schema houdt in dat de pomp tijdens bedrijf regelmatig wordt in- en uitgeschakeld. Zelfs bij een korte opening van de kraan zal het pompapparaat starten.
De optie voor directe watertoevoer kan worden gebruikt in systemen met minimale vertakking van pijpleidingen, als het niet de bedoeling is om permanent in het gebouw te wonen. Bij het berekenen van de belangrijkste parameters moet rekening worden gehouden met enkele kenmerken. Allereerst gaat het om de gegenereerde druk. Met een speciale rekenmachine kunt u snel berekeningen maken om de uitlaatdruk te bepalen.
Over de belangrijkste kenmerken van de berekeningen
Met permanente bewoning en de aanwezigheid van een groot aantal waterpunten in het gebouw, is het het beste om een systeem met een hydraulische accumulator te regelen, waardoor het aantal werkcycli kan worden verminderd. Dit heeft een positief effect op de levensduur van de pomp. Een dergelijk schema is echter complex van ontwerp en vereist de installatie van een extra capaciteit, dus soms is het gebruik ervan onpraktisch.
Dompelpompapparaat voor een put
Bij een vereenvoudigde versie is de accu niet gemonteerd. Het stuurrelais is zo afgesteld dat de zuiginrichting wordt ingeschakeld wanneer de kraan wordt geopend en uitgeschakeld wanneer deze wordt gesloten. Door het ontbreken van extra apparatuur is het systeem zuiniger.
In een dergelijk schema moet de pomp voor de put:
- zorgen voor een hoogwaardige stijging van het water rechtstreeks naar het hoogste punt zonder enige onderbreking;
- overwin zonder onnodige moeilijkheden de weerstand in de leidingen die van de put naar de belangrijkste verbruikspunten lopen;
- druk creëren op de plaatsen van waterinlaat, waardoor het mogelijk is om verschillende sanitaire voorzieningen te gebruiken;
- zorgen voor ten minste een kleine operationele reserve zodat de bronpomp niet werkt op de limiet van zijn capaciteiten.
Met de juiste berekeningen kunt u met de gekochte apparatuur een betrouwbaar systeem creëren dat rechtstreeks water aan de waterinnamepunten levert. Het eindresultaat wordt onmiddellijk in drie hoeveelheden gegeven, aangezien elk ervan kan worden aangegeven in de technische documentatie.
Bespaar tijd: elke week aanbevolen artikelen per e-mail
