Oppvarmingsberegning

1. Metode for beregning av luftgjennomtrengelighetsmotstanden til veggens omsluttende struktur

1.
Bestem egenvekten til den ytre og
innvendig luft, N/m2

,
(6.1)

.
(6.2)

2.
Bestem forskjellen i lufttrykk
på ytre og indre overflater
bygningskonvolutt, Pa

(6.3)

hvor Vhall–

maksimum fra gjennomsnittlige vindhastigheter rumbam for januar, m/s, , (se tabell 1.1).

3. Beregn
nødvendig luftgjennomtrengningsmotstand,
m2hPa/kg

, (6.4)

hvor Gn–

normativ luftgjennomtrengelighet av omslutning strukturer, m2hPa/kg, .

4.
Finn den totale faktiske motstanden
pusteevnen til det ytre
gjerder, m2hPa/kg

,
(6.5)

hvor Rderes–

motstand pusteevnen til individuelle lag byggekonvolutt, m2hPa/kg .

Hvis
tilstanden
,
da reagerer den omsluttende strukturen
krav til luftgjennomtrengelighet, hvis
betingelsen er da ikke oppfylt
ta skritt for å øke
pusteevne.

Eksempel
10

innbetaling
pustemotstand

veggomsluttende struktur

Gjennomsnittlig beregning og eksakt

Gitt de beskrevne faktorene, utføres gjennomsnittsberegningen i henhold til følgende skjema. Hvis for 1 kvm. m krever 100 W varmestrøm, deretter et rom på 20 kvadratmeter. m skal motta 2000 watt. En radiator (populær bimetall eller aluminium) med åtte seksjoner avgir omtrent 150 watt. Vi deler 2000 på 150, vi får 13 seksjoner. Men dette er en ganske forstørret beregning av den termiske belastningen.

Den nøyaktige ser litt skremmende ut. Egentlig ikke noe komplisert. Her er formelen:

• q₁ – type glass (vanlig = 1,27, dobbel = 1,0, trippel = 0,85);
• q₂ – veggisolasjon (svak eller fraværende = 1,27, 2-murvegg = 1,0, moderne, høy = 0,85);
• q₃ - forholdet mellom det totale arealet av vindusåpninger og gulvarealet (40% = 1,2, 30% = 1,1, 20% - 0,9, 10% = 0,8);
• q₄ - utetemperatur (minimumsverdien er tatt: -35 o C = 1,5, -25 o C = 1,3, -20 o C = 1,1, -15 o C = 0,9, -10 o C = 0,7);
• q₅ - antall yttervegger i rommet (alle fire = 1,4, tre = 1,3, hjørnerom = 1,2, en = 1,2);
• q₆ – type designrom over designrommet (kaldloft = 1,0, varmt loft = 0,9, oppvarmet boligrom = 0,8);
• q₇ - takhøyde (4,5 m = 1,2, 4,0 m = 1,15, 3,5 m = 1,1, 3,0 m = 1,05, 2,5 m = 1,3).

Ved å bruke en av metodene beskrevet, er det mulig å beregne varmebelastningen til en bygård.

3. Metode for å beregne effekten av infiltrasjon på temperaturen på den indre overflaten og varmeoverføringskoeffisienten til bygningsskallet

1.
Beregn mengden luft som kommer inn
gjennom det ytre gjerdet, kg/(m2h)

.
(6.7)

2.
Beregn den indre temperaturen
overflaten av gjerdet under infiltrasjon,
С

,
(6.8)

hvor Cv–	spesifikk varmekapasitet til luft, kJ/(kgС);
e –	utgangspunkt naturlig logaritme;
RXi –	termisk motstand mot varmeoverføring av kapslingen strukturer, fra det ytre luft opp til et gitt parti i tykkelsen gjerder, m2С/W:

.
(6.9)

3.
Beregn den indre temperaturen
overflaten av gjerdet i fravær
kondens, С

.
(6.10)

4. Bestem
varmeoverføringskoeffisient til gjerdet
tatt hensyn til infiltrasjon, W/(m2С)

.
(6.11)

5.
Beregn varmeoverføringskoeffisienten
fekting i fravær
infiltrasjon i henhold til ligning (2.6), W/(m2С)

.
(6.12)

Eksempel
12

innbetaling
påvirkning av infiltrasjon på temperatur
indre overflate
og koeffisient
bygningskonvolutt varmeoverføring

Første
data

Verdier
mengder som kreves for beregning:
Δs= 27,54 Pa;t_n = -27 С;
t_v = 20 С;
V_hall= 4,4 m/s;
= 3,28 m2С/W;
e= 2,718;
= 4088,7m2hPa/kg;
R_v = 0,115 m2С/W;
MED_V = 1,01 kJ/(kgС).

Rekkefølge
beregning

Regne ut
mengden luft som passerer gjennom
utvendig gjerde, i henhold til ligning (6.7),
kg/(m2t)

G_og = 27,54/4088,7 = 0,007
g/(m2h).

Regne ut
indre overflatetemperatur
gjerder under infiltrasjon, С,
og termisk motstand mot varmeoverføring
omsluttende struktur, fra
uteluft opp til en gitt seksjon
i gjerdets tykkelse i henhold til ligning (6.8) og
(6.9).

m2С
/W;

C.

Telling
indre overflatetemperatur
vakter i fravær av kondens,
С

C.

Fra
beregninger følger det at temperaturen
indre overflate under filtrering
lavere enn uten infiltrasjon ()
med 0,1С.

Fastslå
varmeoverføringskoeffisient til gjerdet
hensyntatt infiltrasjon i henhold til ligningen
(6,11), W/(m2С)

W/(m2С).

Regne ut
varmeoverføringskoeffisient til gjerdet
i fravær av infiltrasjon
ligning (2,6), W/(m2S)

W/(m2С).

Så
Dermed ble det funnet at koeffisienten
varmeoverføring tatt i betraktning infiltrasjon
k_ogmer
tilsvarende koeffisient uten
infiltrasjonk(0,308 > 0,305).

Styre
spørsmål til seksjon 6:

1.
Hva er hovedformålet med å beregne luften
utendørs modus
gjerder?

2.
Hvordan påvirker infiltrasjon temperaturen?
indre overflate
og koeffisient
varmeoverføring av bygningsskala?

7.
Krav
til forbruk av termisk energi til oppvarming
og bygningsventilasjon

Beregning av infiltrasjonsvolum

Beregning av volum av infiltrasjon.

For at effekten av syre på karbonatinneslutninger skal være merkbar, i nedbør som siver gjennom luftingssonen, må pH være mindre enn 4, noe som er svært sjeldent (hovedsakelig i industriområder og ikke alltid). I dette tilfellet blir sure løsninger fullstendig nøytralisert i bergartene i luftingssonen. Samtidig, ifølge beregninger, vil 6 g 3042″ strømme til overflaten av akviferen med et areal på 1 m2, og økningen i konsentrasjonen i grunnvannet vil bare være 4 mg / l. Følgelig er forurensning av grunnvann med svovelforbindelser på grunn av inntrengning av forurenset nedbør fra atmosfæren ubetydelig. Når det gjelder volumene av avrenning som kommer inn i grunnvannet og distribusjonsområdet under infiltrasjon, er lekkasjen av betinget rent industrivann på territoriet til ESR og ZLO og lekkasje av ferskt industrivann i ASZ-territoriet største betydning. Avløpsvann, som infiltrerer gjennom luftingssonen, samhandler med bergarter. Filtreringstap fra ESR er omtrent 120-130 tusen m3/år (eller -0,23 ad/år, eller 6,33 m3/dag). Verdien av infiltrasjon på EDT uten å ta hensyn til fordampning og transpirasjon er 2,2,10-3m/dag (eller 0,77 ad/år) Ved å filtrere gjennom luftingssonen endrer disse løsningene sammensetningen. På grunn av utlekking av gips fra bergartene øker ionestyrken til løsningen. I tillegg skjer først oppløsningen av kalsitt, som er inneholdt i bergarter i en liten mengde. Deretter, i henhold til simuleringsdataene, på grunn av brudd på forholdet mellom Ca2+ ioner i løsningen, vil dolomittutfelling bli observert under oppløsningen av gips. Også når løsningen samhandler med bergarter, vil migrerende former av aluminium (hovedsakelig A102 og A1(0H)4) passere inn i den.

I det generelle tilfellet vurderes beskyttelsen av grunnvann på grunnlag av fire indikatorer: dybden av grunnvannet eller tykkelsen på luftingssonen, strukturen og litologiske sammensetningen av bergartene i denne sonen, tykkelsen og utbredelsen av lav- permeable avsetninger over grunnvann, og filtreringsegenskapene til bergarter over grunnvannsnivået. De to siste skiltene har størst innflytelse på hastigheten og volumet til infiltrerende forurenset vann, og grunnvannsdybden er av underordnet betydning. I foreløpige vurderinger av vernekategorier brukes derfor parameteren for luftingssonetykkelse og beregninger av dybder og hastigheter for forurenset vanninfiltrasjon. I mer detaljerte vurderinger introduseres parametere som absorbsjons- og sorpsjonsegenskaper for bergarter og forhold mellom akvifernivåer i beregninger eller prediktive modeller for å vurdere horisontale retninger og volumet av lateral migrasjon av forurenset vann. På samme stadium, sammen med naturlige, er det nødvendig å ta hensyn til teknogene fysiske og kjemiske prosesser (flytende egenskaper).

Estimert timebasert varmebelastning av oppvarming bør tas i henhold til standard eller individuelle byggeprosjekter.

Hvis verdien av den beregnede utelufttemperaturen vedtatt i prosjektet for utforming av oppvarming avviker fra gjeldende standardverdi for et bestemt område, er det nødvendig å beregne den estimerte timevarmebelastningen til den oppvarmede bygningen gitt i prosjektet i henhold til formelen:

Q_op = Q_{o pr}

hvor: Q_op — beregnet timebasert varmebelastning for bygningsvarmen, Gcal/h (GJ/h);

t_v er designlufttemperaturen i den oppvarmede bygningen, C; tatt i samsvar med leder av SNiP 2.04.05-91 og i henhold til tabell. en;

t_nro - design utelufttemperatur for utforming av oppvarming i området der bygningen er plassert, i henhold til SNiP 2.04.05-91, C;

Tabell 1 BEREGNET LUFTTEMPERATUR I OPPVARMTE BYGG

Bygningsnavn	Estimert lufttemperatur i bygningen t C
Bolighus	18
Hotell, herberge, administrativt	18 — 20
Barnehage, barnehage, poliklinikk, poliklinikk, apotek, sykehus	20
Høyere, videregående spesialisert utdanningsinstitusjon, skole, internatskole offentlig serveringsvirksomhet, klubb	16
Teater, butikk, brannstasjon	15
Garasje	10
Bad	25

I områder med estimert utelufttemperatur for varmedesign på 31 C og lavere, bør dimensjonerende lufttemperatur inne i oppvarmede bolighus tas i henhold til kapittel SNiP 2.08.01-85 20 C.

Enkle måter å beregne varmebelastning på

Enhver beregning av varmebelastningen er nødvendig for å optimalisere parametrene til varmesystemet eller forbedre husets termiske isolasjonsegenskaper. Etter implementeringen velges visse metoder for å regulere varmebelastningen for oppvarming. Vurder ikke-arbeidsintensive metoder for å beregne denne parameteren til varmesystemet.

Varmekraftens avhengighet av området

For et hus med standard romstørrelser, takhøyder og god varmeisolasjon kan et kjent forhold mellom romareal og nødvendig varmeeffekt benyttes. I dette tilfellet vil det kreves 1 kW varme per 10 m². Til det oppnådde resultatet er det nødvendig å bruke en korreksjonsfaktor avhengig av klimasonen.

La oss anta at huset ligger i Moskva-regionen. Det totale arealet er 150 m². I dette tilfellet vil den timelige varmebelastningen på oppvarming være lik:

15*1=15 kWh

Den største ulempen med denne metoden er den store feilen. Beregningen tar ikke hensyn til endringer i værfaktorer, samt bygningsegenskaper - varmeoverføringsmotstand til vegger og vinduer. Derfor anbefales det ikke å bruke det i praksis.

Forstørret beregning av bygningens termiske belastning

Den forstørrede beregningen av varmebelastningen er preget av mer nøyaktige resultater. Opprinnelig ble den brukt til å forhåndsberegne denne parameteren når det var umulig å bestemme de nøyaktige egenskapene til bygningen. Den generelle formelen for å bestemme varmebelastningen for oppvarming er presentert nedenfor:

Hvor q°
- spesifikk termisk karakteristikk av strukturen. Verdiene må hentes fra den tilsvarende tabellen, en
- korreksjonsfaktor, som ble nevnt ovenfor, Vn
- utvendig volum av bygningen, m³, Tvn
og Tnro
– temperaturverdier inne og ute.

Anta at det er nødvendig å beregne den maksimale varmebelastningen per time i et hus med et eksternt volum på 480 m³ (areal 160 m², to-etasjes hus). I dette tilfellet vil den termiske karakteristikken være lik 0,49 W / m³ * C. Korreksjonsfaktor a = 1 (for Moskva-regionen). Den optimale temperaturen inne i boligen (Tvn) bør være + 22 ° С. Utetemperaturen vil være -15°C. Vi bruker formelen for å beregne den timelige varmebelastningen:

Q=0,49*1*480(22+15)= 9,408 kW

Sammenlignet med forrige beregning er den resulterende verdien mindre. Imidlertid tar det hensyn til viktige faktorer - temperaturen inne i rommet, på gaten, det totale volumet av bygningen. Lignende beregninger kan gjøres for hvert rom.Metoden for å beregne varmebelastningen i henhold til aggregerte indikatorer gjør det mulig å bestemme den optimale effekten for hver radiator i et bestemt rom. For en mer nøyaktig beregning, må du vite gjennomsnittstemperaturverdiene for en bestemt region.