Kullforbruk for oppvarming av hus 100m2

beregning av naturgassbehov

Gassforbruk per time per kjele:

Gassforbruk per time for fem kjeler

Timebasert gassforbruk for GTU:

I samsvar med det tekniske og kommersielle forslaget til GE Energy er timeforbruket av naturgass per GTU 8797 kg/t. For tre gassturbiner vil denne strømningshastigheten være 26391 kg/t, eller 32700 m3/t;

Det totale timebaserte gassforbruket ved Yuzhno-Sakhalinskaya CHPP-1 vil være: 1118500+32700=151200 m3/t

Årlig gassforbruk

I samsvar med det tekniske og kommersielle forslaget til GE Energy er gassturbinens nominelle effekt under ISO-forhold 46,369 MW, effektiviteten er 40,9 %;

I samsvar med den daglige lastplanen til Sakhalin energisystem, vil den gjennomsnittlige elektriske effekten til tre gassturbiner om vinteren være 95,59 MW, om sommeren - 92,08 MW.

Tatt i betraktning GTU-belastningen, som er 68%, er reduksjonen i GTU-effektivitet hentet fra dataene til lignende gassturbiner - 3,1%;

Det timelige gassforbruket for tre gassturbiner ved en gitt belastning vil være:

Dermed er det maksimale gassforbruket ved Yuzhno-Sakhalinskaya CHPP for 6500 timers bruk:

(118500+36859)х6500=1010 millioner m3/år;

I samsvar med den tekniske rapporten om driften av CHPP-1 for 2007, var det årlige forbruket av referansedrivstoff ved CHPP-1 651 058 tusen tce/år.

Samtidig, under idriftsettelse av den fjerde kraftenheten, vil belastningen omfordeles mellom det eksisterende dampkraftutstyret og gassturbinenheten når det gjelder å fjerne deler av den termiske og elektriske belastningen fra det eksisterende utstyret til CHPP-1 .

I samsvar med den forutsagte versjonen av den daglige lastplanen til energisystemet, vil den gjennomsnittlige elektriske effekten til den eksisterende dampkraftenheten til CHPP-1 være 187,1 MW om vinteren og 40 MW om sommeren. I henhold til den karakteristiske daglige bæreplanen for 2007 var den gjennomsnittlige elektriske effekten til CHPP-1 187,7 MW om vinteren og 77,8 MW om sommeren. Dermed, med igangkjøringen av den fjerde kraftenheten, vil bruken av den installerte kapasiteten til den eksisterende delen av CHPP-1 reduseres med 11%:

Da vil det årlige gassforbruket for den eksisterende delen av CHPP-1, tatt i betraktning reduksjonen i kapasitet med 11 %, være:

Den nominelle effekten til gassturbinen under ISO-forhold er 46,369 MW, effektiviteten er 40,9 %;

I samsvar med den daglige belastningsplanen til energisystemet vil den gjennomsnittlige elektriske effekten til tre gassturbiner om vinteren være 95,59 MW, om sommeren - 92,08 MW. Da vil antall timer med bruk av installert kapasitet til tre gassturbiner være:

Det totale årlige gassforbruket ved CHPP-1 er: 468,23+218,86=687,09 millioner m3/år

(Besøkt 7 798 ganger, 3 besøk i dag)

Hva du trenger å vite når du utfører beregninger

Å kjenne til visse nyanser vil hjelpe deg med å velge riktig mengde drivstoff:

Moderne ovner har høy effekt og kan arbeide på ulike typer fast brenselråmaterialer.

ovnsutstyr har ikke veldig høy effektivitet, siden en betydelig del av varmen slipper ut gjennom røret sammen med forbrenningsproduktene. Dette må også tas med i beregningene. Standardverdien legges inn i programmet - 70%. Men du kan lage din egen, hvis den er kjent;
fast brensel, avhengig av typen, har en annen varmeoverføringshastighet

Termiske parametere for forskjellige typer tre, torv, kull og briketter er forhåndsbestemt i programmet;
hvis det også utføres beregninger for ved, er det viktig å indikere graden av tørking. For eksempel, for råvirkeråvarer, kan varmeoverføringsverdien være 15-20 % lavere

Dette vil kreve mer drivstoff;
endelige resultater kan gis på forskjellige måter. Ved måles i kubikkmeter, og bulkvarianter av råvarer i vektekvivalenter - tonn og kilo. I dette tilfellet vil resultatet være det samme, men antallet er definert som kubikkmeter for tre og som tonn for andre alternativer.

Den oppgitte beregningen er oppnådd under hensyntagen til de mest ugunstige værforholdene, det vil si i henhold til maksimalverdien. I praksis oppstår veldig varme dager om vinteren. Dette skaper en reserve for uforutsette tilfeller.Om noen år vil det være klart i hvilken modus du trenger for å varme opp en vedovn og hvor mye råvarer som trengs selv uten spesielle beregninger.

tradisjonell ovn

Hvis det er planlagt å bygge ovnsutstyr, er det viktig å planlegge på forhånd et spesielt sted for lagring av råvarer. Det er også verdt å studere egenskapene til forskjellige tretyper, da noen alternativer kan brenne i lengre tid, noe som lar deg spare på drivstoff. . Spar tid: Utvalgte artikler hver uke via post

Spar tid: Utvalgte artikler hver uke via post

7 Fjerning av lukt og smak. Beregning og valg av en kullkolonne

Skrevet 20. februar 2013 |
Tags: |

4.7 Fjerning av lukt og smak. Beregning og valg av en kullkolonne.

Så hardhetssalter fjernes fra vannet. Teoretisk sett kan dette vannet allerede brukes. Men som praksis viser, kan vann også ha en lukt og en spesifikk smak. For å bli kvitt lukt og smak, føres vann gjennom filtre - adsorbenter. Vanligvis er disse enten patron- eller kolonnefiltre. Disse filtrene bruker spesielt tilberedt aktivert karbon som underlagsmateriale, som, som du vet, har en enorm absorberingsevne på grunn av sin store indre overflate.

Vurder nå hvordan du velger riktig kullkolonne.

Beregningen av kullkolonnen utføres på samme måte som et mekanisk sandfilter.

Det første trinnet er å vite hvilken filterytelse som kreves.

Anta at vi trenger et filter med båndbredde, som for alle tidligere filtre:

V_filter= 2m3/t.

Den lineære hastigheten til vann i kullfilteret antas å være

v_lin=15m/t.

Basert på disse indikatorene kan vi finne tverrsnittet til den nødvendige sylinderen:

=2/15=0,133m2

Fra tabell 4.2 bestemmer vi hvilken sylinder som er best egnet for oss i henhold til den beregnede seksjonen.

Nærmeste ballong er 16x65 (seksjon 0,130 m2). Totalt ballongvolum V_ballong=184l.

Fyllingsvolumet til sylinderen er 70 % av dets totale volum. I vårt tilfelle, det totale volumet av tilbakefylling

V_{tilbakefylling}=V_ballong x 0,7 \u003d 184x0,7 \u003d 128,8 l

Som nevnt ovenfor brukes aktivt kull i kullfilteret.

Basert på tettheten av kull 0,8 kg / l, får vi massen:

M_kull= V_{tilbakefylling}x0,8=128,8x0,8=103,04 kg.

To sykluser brukes til å vaske filteret: tilbakespyling og krymping.

Tilbakespyling bør utføres med en flyt på 20m/t i 20-30 minutter, og krymping bør utføres i 5-10 minutter med en hastighet på 8-12m/t.

Basert på disse dataene er det nødvendig:

- ta opp en restriktiv kloakkvasker i filterhodet (denne vaskemaskinen begrenser hastigheten på vannstrømmen gjennom tilbakefyllingen under tilbakespyling).

- sjekk om pumpekapasiteten er tilstrekkelig til å skylle filteret.

- beregn hvor mye vann filteret slipper ut ved spyling i kloakken.

Den restriktive kloakkvaskeren velges på følgende måte:

Bestem nødvendig vannstrøm for tilbakespyling:

V_{tilbakespyling}=S_ballongx20_m/t\u003d 0,133x20 \u003d 2,66 m3 / t

Den samme verdien vil være minimumsytelsen til pumpen som leverer vann til filtrene.

Deretter beregner vi diameteren til den restriktive kloakkvaskeren:

d_skiver= V_{tilbakespyling}/0,227=2,66/0,227=11,71 gal/time

Antall grenseskive er lik:

№_skiver=d_skiverx10=11,71x10=117

Mengden vann som slippes ut i kloakken:

Ved tilbakespyling:

V_kan1= t_{tilbakespyling} x V_{tilbakespyling} \u003d 0,5 timer x 2,66 m3 / t \u003d 1,33 m3

Ved krymping:

V_kan2\u003d 0,17 timer x 2 m3 / t \u003d 0,34 m3

Totalt ved vask av filteret slippes 1,33 + 0,34 = 1,67 m3 ut i kloakken