Wyznaczanie strat ciepła, czyli co to jest badanie termowizyjne domu

1. RÓWNANIA BEZPOŚREDNIEGO I ODWROTNEGO BILANSU CIEPŁA

Najpełniejszy obraz wydajności ekonomicznej kotła okrętowego daje bilans ciepła, który pokazuje, ile ciepła dostaje się do kotła, jaka jego część jest wykorzystywana użytecznie (do produkcji pary), a jaka część jest tracona.

Bilans cieplny to zastosowanie prawa zachowania energii do analizy procesu pracy kotła. Analizując proces pracy kotła w trybie stacjonarnym (lub ustalonym) jego pracy, bilans cieplny sporządzany jest na podstawie wyników badań cieplnych. V

Ogólnie rzecz biorąc, równanie bilansu cieplnego ma postać
i=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
i=2

gdzie QPOD to ilość ciepła dostarczonego do kotła parowego, kJ/kg; Q1 – ciepło użytkowe, kJ/kg;

QPOT – straty ciepła, kJ/kg

W standardowej metodzie obliczeniowej opracowanej dla kotłów stacjonarnych zaleca się uwzględnienie całego ciepła dostarczanego do paleniska z 1 kg paliwa (rys. 4.1), tj.

Q	POD	= Q	P	=QP+Q+Q	b	+Q	ITP	(4,2)
		H T

gdzie QHP to wartość opałowa masy roboczej paliwa, kJ/kg;

QT, QB, QPR - ilość ciepła wprowadzonego odpowiednio z paliwem, powietrzem i parą do rozpylenia paliwa, kLJ/kg.

Ostatnie trzy wartości określa się w następujący sposób. Ciepło fizyczne paliwa

QT	= cT tT	(4,3)

gdzie cT jest pojemnością cieplną paliwa w jego temperaturze nagrzewania tT, kJ/(kg K)

Wartość QB uwzględnia tylko ciepło odbierane przez powietrze na zewnątrz kotła np. w nagrzewnicy parowej powietrza. Przy zwykłym układzie kotła z ogrzewaniem gazowym powietrzem jest ona równa ilości ciepła wprowadzonego do paleniska zimnym powietrzem, tj.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
gdzie α jest współczynnikiem nadmiaru powietrza;
сХВ to pojemność cieplna zimnego powietrza w temperaturze tXB;
I XB- entalpia teoretycznej ilości powietrza V, kJ/kg
Ilość ciepła dostarczanego do pieca z parą do rozpylania oleju opałowego,
QPR =	GPR	(iPR-i")	(4,5)
	BK

gdzie GPR to zużycie pary do rozpylenia paliwa VC, kg/h;

iPR, i” – entalpia pary do rozpylenia paliwa i suchej pary nasyconej w spalinach, kJ/kg.

Wartość i” w równaniu (4.5) można przyjąć jako równą 2500 kJ/kg, co odpowiada cząstkowemu ciśnieniu pary wodnej w spalinach o pH2O wynoszącym 0,01 MPa.

W przypadku kotłów okrętowych wielkością determinującą w równaniu (4.2) jest QHP, ponieważ suma pozostałych składników nie przekracza 1% QP. W związku z tym przy sporządzaniu bilansu cieplnego kotłów morskich zwykle bierze się go, gdy powietrze jest ogrzewane przez gazy spalinowe QPOD \u003d QHP i kiedy

ogrzewane parą QPOD = QHP +QB . W tym przypadku pierwsze równanie jest głównym, ponieważ para

Rodzaje strat ciepła

Każda witryna ma swój własny rodzaj zużycia ciepła. Rozważmy każdy z nich bardziej szczegółowo.

Kotłownia

Zainstalowany jest w nim kocioł, który zamienia paliwo i przekazuje energię cieplną do chłodziwa. Każda jednostka traci część wytworzonej energii z powodu niedostatecznego spalania paliwa, wydzielania ciepła przez ściany kotła, problemów z nadmuchem. Średnio stosowane obecnie kotły mają sprawność 70-75%, podczas gdy nowsze kotły będą zapewniać sprawność 85%, a ich procent strat jest znacznie niższy.

Dodatkowy wpływ na marnotrawstwo energii mają:

1. brak terminowej regulacji trybów kotła (wzrost strat o 5-10%);
2. rozbieżność między średnicą dysz palnika a obciążeniem zespołu cieplnego: zmniejsza się przenikanie ciepła, paliwo nie spala się całkowicie, straty wzrastają średnio o 5%;
3. niedostatecznie częste czyszczenie ścian kotła - pojawia się kamień i osady, wydajność pracy spada o 5%;
4. brak środków kontroli i regulacji - liczniki pary, liczniki energii elektrycznej, czujniki obciążenia cieplnego - lub ich nieprawidłowe ustawienie obniża współczynnik użyteczności o 3-5%;
5. pęknięcia i uszkodzenia ścian kotła obniżają sprawność o 5-10%;
6. użycie przestarzałego sprzętu pompującego zmniejsza koszty kotła na naprawę i konserwację.

Straty w rurociągach

Wydajność głównej sieci grzewczej określają następujące wskaźniki:

1. Wydajność pomp, za pomocą których płyn chłodzący przepływa przez rury;
2. jakość i sposób układania rurki cieplnej;
3. prawidłowe ustawienia sieci ciepłowniczej, od której zależy dystrybucja ciepła;
4. długość rurociągu.

Przy prawidłowym zaprojektowaniu szlaku cieplnego, standardowe straty energii cieplnej w sieciach cieplnych nie przekroczą 7%, nawet jeśli odbiorca energii znajduje się w odległości 2 km od miejsca produkcji paliwa. W rzeczywistości dziś w tym odcinku sieci straty ciepła mogą sięgać 30 procent lub więcej.

Straty przedmiotów konsumpcji

Możliwe jest określenie nadmiernego zużycia energii w ogrzewanym pomieszczeniu, jeśli jest licznik lub licznik.

Przyczynami tego rodzaju strat mogą być:

1. nierównomierny rozkład ogrzewania w całym pomieszczeniu;
2. poziom ogrzewania nie odpowiada warunkom pogodowym i porom roku;
3. brak recyrkulacji ciepłej wody;
4. brak czujników kontroli temperatury w kotłach ciepłej wody;
5. brudne rury lub wewnętrzne nieszczelności.

Obliczanie bilansu cieplnego kotła. Określenie zużycia paliwa

Bilans cieplny kotła

Sporządzenie bilansu cieplnego kotła polega na ustaleniu równości ilości ciepła dopływającego do kotła, zwanej ciepłem dyspozycyjnym Q_P, a ilość ciepła użytkowego Q₁ i straty ciepła Q₂, Q₃, Q₄. Na podstawie bilansu ciepła obliczana jest sprawność i wymagane zużycie paliwa.

Bilans cieplny sporządzany jest w odniesieniu do ustalonego stanu cieplnego kotła na 1 kg (1 m3) paliwa przy temperaturze 0°C i ciśnieniu 101,3 kPa.

Ogólne równanie bilansu ciepła ma postać:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

gdzie Q_P — dostępne ciepło paliwa; Q_v.vn - ciepło wprowadzane do paleniska powietrzem, gdy jest ono nagrzewane na zewnątrz kotła; Q_F - ciepło wprowadzane do pieca za pomocą nadmuchu pary (para „dysza”); Q₁ - ciepło użytkowe; Q₂ — strata ciepła ze spalinami; Q₃ - straty ciepła z chemicznej niekompletności spalania paliwa, - straty ciepła z mechanicznej niekompletności spalania paliwa; Q₅ — straty ciepła z chłodzenia zewnętrznego; Q₆ — straty ciepła żużla.

Podczas spalania paliwa gazowego przy braku zewnętrznego ogrzewania powietrza i podmuchu pary, wartości Q_v.vn, Q_F, Q₄, Q₆ są równe 0, więc równanie bilansu cieplnego będzie wyglądało tak:

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Dostępne ciepło 1 m3 paliwa gazowego:

Q_P = Qd_i + ja_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

gdzie Qd_i — wartość opałowa paliwa gazowego, kJ/m3 (zob. tabela 1); i_tl — ciepło fizyczne paliwa, kJ/m3. Jest brany pod uwagę, gdy paliwo jest podgrzewane przez zewnętrzne źródło ciepła. W naszym przypadku tak się nie dzieje, więc Q_P = Qd_i, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Straty ciepła i sprawność kotła

Strata ciepła jest zwykle wyrażana jako % dostępnego ciepła paliwa:

itp. (2.4.2-1)

Straty ciepła wraz ze spalinami do atmosfery definiuje się jako różnicę między entalpiami produktów spalania na wylocie ostatniej powierzchni grzewczej (ekonomizera) i zimnego powietrza:

, (2.4.2-2)

Gdzie ja_Wow = IN _WE to entalpia wychodzących gazów. Wyznaczone przez interpolację wg tablicy 7 dla danej temperatury spalin t_Wow°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

b_Wow = bN_WE — współczynnik nadmiaru powietrza za ekonomizerem (patrz tabela 3);

i_{0. w.z.} to entalpia zimnego powietrza,

i_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2,4.2-4)

gdzie (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - entalpia 1 m3 zimnego powietrza w t_{w. w.} = 30°С; VH to teoretyczna objętość powietrza, m3/m3 (patrz Tabela 4) = 9,74 m3/m3.

i_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2,4.2-5)

Zgodnie z tabelą parametrów kotłów parowych t_Wow = 162°С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Straty ciepła z chemicznego niecałkowitego spalania q₃ , %, wynika z całkowitego ciepła spalania produktów niepełnego spalania pozostających w spalinach (CO, H₂, CH₄ itd.). Do projektowanego kotła przyjmujemy

Q₃ = 0,5%.

Straty ciepła z chłodzenia zewnętrznego q₅ , %, przyjęte zgodnie z tabelą 8, w zależności od wydajności pary kotła D, kg/s,

kg/s, (2.4.2-8)

gdzie D, t/h - z danych początkowych = 6,73 t/h.

Tabela 8 - Straty ciepła z zewnętrznego chłodzenia kotła parowego z powierzchnią ogonową

Znamionowa wydajność pary kotła D, kg/s (t/h)	Straty ciepła q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Znalezienie przybliżonej wartości q₅ , %, dla nominalnej wydajności pary 6,73 t/h.

(2.4.2-9)

Całkowite straty ciepła w kotle:

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Sprawność kotła (brutto):

h_DO \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Środki zmniejszające straty ciepła z powierzchni rurociągów

Oszczędność energii podczas transportu energii cieplnej zależy przede wszystkim od jakości izolacji termicznej. Głównymi środkami energooszczędnymi, które zmniejszają straty ciepła z powierzchni rurociągów są:

izolacja obszarów nieizolowanych i przywrócenie integralności istniejącej izolacji termicznej;

przywrócenie integralności istniejącej hydroizolacji;

nakładanie powłok składających się z nowych materiałów termoizolacyjnych lub stosowanie rurociągów z nowymi rodzajami powłok termoizolacyjnych;

izolacja kołnierzy i zaworów.

Izolowanie odcinków nieizolowanych jest podstawowym sposobem oszczędzania energii, ponieważ straty ciepła z powierzchni rurociągów nieizolowanych są bardzo duże w porównaniu do strat z powierzchni rurociągów izolowanych, a koszt wykonania izolacji termicznej jest stosunkowo niski.

Nowe rodzaje powłok termoizolacyjnych powinny charakteryzować się nie tylko niską przewodnością cieplną, ale również niską przepuszczalnością powietrza i wody, a także niską przewodnością elektryczną, co ogranicza korozję elektrochemiczną materiału rury.

W przypadku naruszenia integralności warstwy powłok hydroizolacyjnych następuje wzrost wilgotności izolacji termicznej. Ponieważ przewodnictwo cieplne wody w zakresie temperatur sieci ciepłowniczej X= 0,6 - 0,7 W/(m·K), a przewodność cieplna materiałów termoizolacyjnych wynosi zwykle A,_z \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), a następnie zwilżenie materiału może kilkakrotnie zwiększyć jego przewodność cieplną (w praktyce ponad 3 razy).

Zawilgocenie izolacji termicznej przyczynia się do zniszczenia rur w wyniku korozji ich powierzchni zewnętrznej, w wyniku czego żywotność rurociągów ulega kilkukrotnemu skróceniu. Dlatego na metalową powierzchnię rury nakładana jest powłoka antykorozyjna, na przykład w postaci emalii krzemianowych, izolatu itp.

Obecnie szeroko wprowadzane są rurociągi ciepłownicze typu „rura w rurze” z izolacją z pianki poliuretanowej w płaszczu wodoodpornym ze zdalną kontrolą integralności izolacji. Taka konstrukcja przewiduje preizolację pianką poliuretanową oraz zabudowanie polietylenem nie tylko rur, ale również wszystkich elementów instalacji (końcówki kulowe, kompensatory temperatury itp.). Rurociągi ciepłownicze tej konstrukcji układane są pod ziemią bez kanałów i zapewniają znaczną oszczędność energii dzięki fabrycznej prefabrykacji poszczególnych izolowanych elementów oraz wysokiej szczelności na ciepło i wilgoć. Pomyślna eksploatacja rurociągów preizolowanych wymaga wysokiej jakości instalacji. Jednocześnie mogą funkcjonować bez wymiany nawet przez 30 lat.

Środki zapobiegawcze mające na celu ograniczenie strat ciepła z powierzchni rurociągów to: zapobieganie zalaniu rurociągów w wyniku zainstalowania kanalizacji (jeśli nie są one dostępne) i utrzymanie ich w należytym porządku; wentylacja kanałów przelotowych i nieprzelotowych, aby zapobiec przedostawaniu się skroplin na powierzchnię izolacji termicznej.

Innym środkiem zmniejszającym straty ciepła z powierzchni rurociągów jest przejście systemu zaopatrzenia w ciepło do niższego wykresu temperatury (od 150/70 do 115/70 lub 95/70 °C/°C), co prowadzi do spadku różnica temperatur nośnika ciepła w rurociągu zasilającym i środowisku. Będzie to jednak wymagało większego przepływu chłodziwa przez system, aby przekazać konsumentowi wymaganą ilość ciepła. Aby to zrobić, musisz zwiększyć koszt energii elektrycznej do napędzania pomp.W związku z tym do określenia możliwości przeprowadzenia rozważanego wydarzenia niezbędne jest studium wykonalności.

Obliczenia termiczne komory spalania

Korzystając z danych projektowych kotła, opracujemy schemat obliczeniowy pieca.

Ryż. 2.1 - Schemat komory spalania

Obliczenia pieca przedstawiamy w tabeli 2.3.

Tabela 2.3

Obliczona wartość	Przeznaczenie	Wymiar	Formuła lub uzasadnienie	Zapłata
Średnica i grubość rur ekranowych	dx	mm	Zgodnie z rysunkiem	32x6
Skok rury	S1	mm	Również	46
Powierzchnie:
przednia ściana	Ff	m2	Według ryc. 2,1	33,3.16,32=543,5
Tylna ściana	F z	Również
ściana boczna	Pełne wyżywienie
ognisko	Fundator	8,47.16,32=138,2
sufit	Fp	3,2.16,32=52,2
wyjdź z okna	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Całkowita powierzchnia ścian komory spalania	Fst	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Objętość komory spalania	Vt	m3	Według ryc. 2,1	233,5.16,32=3811
Efektywna grubość warstwy promieniującej	s	m
Naprężenia cieplne objętości pieca	kW/m3
Współczynnik nadmiaru powietrza w piecu	T	—	Zaakceptowane wcześniej	1,05
temperatura gorącego powietrza	tg.c.	Z	Dany	333
Entalpia gorącego powietrza	kJ/m3	Zgodnie z tabelą 2,2	4271,6
Ciepło wprowadzone przez powietrze do pieca	Qv	kJ/m3
Przydatne rozpraszanie ciepła w piecu	QT	kJ/m3
Teoretyczna temperatura spalania	a	Z	Zgodnie z tabelą 2,2	2145C
Bezwzględna teoretyczna temperatura spalania	Ta	DO	a+273	2418
Wysokość palnika	hg	m	Według ryc. 2,1
Wysokość paleniska (do połowy okna wylotowego gazu)	Nt	m	Również
Maksymalne przesunięcie temperatury nad strefą palnika	x	—	Przy stosowaniu palników wirowych na kilku poziomach i D>110kg/s	0,05
Względne położenie maksymalnej temperatury wzdłuż wysokości pieca	xt	—
Współczynnik	m	—
Temperatura gazów na wylocie pieca	Z	Akceptujemy z góry	1350
Bezwzględna temperatura gazu na wylocie pieca	DO	1623
Entalpia gazu	kJ/m3	Zgodnie z tabelą 2,2	23993
Średnia całkowita pojemność cieplna produktów spalania	Vcav	kJ/(m3.K)
Ciśnienie w piecu	r	MPa	zaakceptować	0,1
Współczynnik tłumienia promieni przez gazy trójatomowe
Emisyjność cieplna gazów nie świecących	g	—
Stosunek zawartości węgla do wodoru w paliwie	—
Współczynnik tłumienia wiązki przez cząstki sadzy
Współczynnik tłumienia promieni przez świecącą pochodnię	k
Współczynnik promieniowania cieplnego części świetlnej pochodni	Z	—
Współczynnik charakteryzujący proporcję objętości pieca wypełnioną świecącą częścią pochodni	m	—	Podczas spalania gazu i	0,1
Współczynnik promieniowania cieplnego palnika	F	—
Kąt ekranu	x	—	Do ekranów płetw	1
Warunkowy współczynnik zanieczyszczenia powierzchni	—	Podczas spalania ekranów gazowych i membranowych ściennych	0,65
Współczynnik sprawności cieplnej osłony	równ	—	.X	0,65
Współczynnik temperatury	A	—	Na gaz ziemny	700
Współczynnik poprawkowy dla wzajemnej wymiany ciepła objętości gazu górnej części paleniska i ekranów	—
Warunkowy współczynnik zanieczyszczenia powierzchni wejścia na ekran	Wyjście	—		0,65.0,52=0,338
Współczynnik sprawności cieplnej powierzchni wyjściowej	Wyjście	—	out.x	0,338
Średni współczynnik sprawności cieplnej	Poślubić	—
Współczynnik promieniowania cieplnego pieca	T	—
Wartość wzoru na obliczoną temperaturę gazów na wylocie z pieca	r	—
Szacunkowa temperatura gazu na wylocie pieca	Z	Różni się od poprzednio przyjętego o mniej niż 100С, dlatego drugie przybliżenie nie jest konieczne
Entalpia gazu	kJ/m3	Zgodnie z tabelą 2,2	24590
Ilość ciepła odbieranego w piecu	kJ/m3
Powierzchnia ścian pieca zajęta przez palniki	Fgor	m2	Z rysunku	14
Odbierająca promieniowanie powierzchnia grzewcza ekranów pieca	Nl	m2
Średnie obciążenie cieplne powierzchni grzewczej ekranów pieca	ql	kW/m2

Klasyfikacja systemów zaopatrzenia w ciepło

Istnieje klasyfikacja systemów zaopatrzenia w ciepło według różnych kryteriów:

1. Według mocy - różnią się odległością transportu ciepła i liczbą odbiorców. Lokalne systemy grzewcze znajdują się w tym samym lub sąsiednim lokalu. Ogrzewanie i przekazywanie ciepła do powietrza są połączone w jedno urządzenie i umieszczone w piecu. W systemach scentralizowanych jedno źródło zapewnia ogrzewanie kilku pomieszczeń.
2. Według źródła ciepła. Przydziel miejskie zaopatrzenie w ciepło i zaopatrzenie w ciepło.W pierwszym przypadku źródłem ogrzewania jest kotłownia, a w przypadku ogrzewania ciepło dostarcza elektrociepłownia.
3. Według rodzaju chłodziwa rozróżnia się systemy wodne i parowe.

Czynnik chłodniczy ogrzewany w kotłowni lub elektrociepłowni przekazuje ciepło do urządzeń grzewczych i wodociągowych w budynkach i budynkach mieszkalnych. Wodne systemy grzewcze są jedno- i dwururowe, rzadziej wielorurowe. W budynkach mieszkalnych najczęściej stosuje się system dwururowy, gdy ciepła woda wchodzi do pomieszczeń jedną rurą i wraca do elektrociepłowni lub kotłowni drugą rurą, po rezygnacji z temperatury. Rozróżnia się otwarte i zamknięte systemy wodne. Przy otwartym typie zaopatrzenia w ciepło konsumenci otrzymują ciepłą wodę z sieci zasilającej. Jeśli woda jest używana w całości, stosuje się system jednorurowy. Gdy dopływ wody jest zamknięty, chłodziwo powraca do źródła ciepła.

Systemy ciepłownicze muszą spełniać następujące wymagania:

• sanitarno-higieniczny - chłodziwo nie wpływa niekorzystnie na warunki lokalu, zapewniając średnią temperaturę urządzeń grzewczych w zakresie 70-80 stopni;
• techniczny i ekonomiczny - proporcjonalny stosunek ceny rurociągu do zużycia paliwa na ogrzewanie;
• operacyjne - obecność stałego dostępu w celu zapewnienia regulacji poziomu ciepła w zależności od temperatury otoczenia i pory roku.

Układają sieci ciepłownicze nad i pod ziemią, biorąc pod uwagę ukształtowanie terenu, warunki techniczne, warunki temperaturowe eksploatacji oraz budżet projektu.

Wybierając terytorium do układania rurociągu cieplnego, należy wziąć pod uwagę bezpieczeństwo, a także zapewnić możliwość szybkiego dostępu do sieci w razie wypadku lub naprawy. W celu zapewnienia niezawodności sieci ciepłowniczych nie układa się we wspólnych kanałach z gazociągami, rurami doprowadzającymi tlen lub sprężone powietrze, w których ciśnienie przekracza 1,6 MPa.

1 Dane początkowe

2.1.1 Źródło
dostawa ciepła jest CHPP w ramach AO-Energo, która jest częścią RAO JES Rosji.

W równowadze
AO-Energo są głównymi i częścią TS wody dystrybucyjnej,
eksploatowana jest główna część sieci dystrybucyjnej i kwartalnej,
przedsiębiorstwo komunalne; TC dla przedsiębiorstw przemysłowych, stanowiące nieistotne
udział wszystkich pojazdów w bilansie przedsiębiorstw przemysłowych.

Przywiązany
obciążenie cieplne w ramach kontraktów wynosi 1258 Gcal/h; łącznie z
bytowych 1093 i przemysłowych 165 Tkal/h; ogrzewanie i wentylacja
obciążenie termiczne wynosi 955 Gcal/h, maksymalne obciążenie na gorąco
zaopatrzenie w wodę (zgodnie ze schematem zamkniętym) - 303 Gcal / h; ogrzewanie i wentylacja
obciążenie sektora użyteczności publicznej — 790 Gcal/h, w tym ogrzewanie —
650 i wentylacja - 140 Gcal/h.

zatwierdzony
Harmonogram temperatur AO-energii dla dostarczania ciepła (rysunek niniejszych Zaleceń) - podwyższony, obliczony
temperatura wody 150/70 °С przy szacowanej temperaturze powietrza zewnętrznego t_nr. = -30 °С, z odcięciem 135 °С, prostowanie na gorąco
zaopatrzenie w wodę (c.w.u.) 75 °С.

2.1.2 Termiczne
dwururowa sieć ślepa; TS są wykonane głównie kanałem podziemnym i
napowietrzne na niskich podporach z uszczelką, inne rodzaje uszczelek (bezkanałowe, in
kanały przejścia itp.) zajmują niewielką objętość (pod względem materiałowym)
Charakterystyka). Izolacja termiczna wykonana jest z wyrobów z wełny mineralnej.

Czas trwania
okres grzewczy 5808 godzin, lato - 2448, naprawa - 504 godziny.

2.1.3
Charakterystykę materiałową SPW w bilansie AO-energos w podziale na sekcje przedstawiono w:
tabela z nich
Zalecenia.

2.1.4
Miesięczne i średnie roczne wartości temperatury powietrza na zewnątrz i gruntu
(przy średniej głębokości rurociągów) według lokalnych
stacja meteorologiczna lub przewodniki klimatyczne, uśrednione ponad
ostatnie 5 lat pokazano w tabeli
niniejszych Zaleceń.

2.1.5
Średnie miesięczne wartości temperatury wody sieciowej na zasilaniu i powrocie
rurociągi zgodnie z zatwierdzonym harmonogramem temperatur wydzielania ciepła w
średnie miesięczne wartości temperatury powietrza na zewnątrz i średnie roczne wartości
temperatury wody w sieci podane są w tabeli niniejszych Zaleceń.

2.1.6 Wyniki
badania w celu określenia strat ciepła w postaci współczynników korekcyjnych do
jednostkowe straty ciepła według norm projektowych wynoszą: średnio dla
układanie naziemne - 0,91; pod ziemią - 0,87. Testy przeprowadzono w 1997 roku
g. zgodnie z RD
34.09.255-97 [].

Testy
odcinki magistrali nr 1 CHP ÷ TK-1 i TK-1 ÷ TK-2 ułożenia naziemnego z zewnętrznym
o średnicach 920 i 720 mm o długości odpowiednio 1092 i 671 m oraz przekrojach
autostrady nr 2 TK-1 ÷ TK-4 i TK-4 ÷ TK-6 podziemne
wykładzina kanałowa o średnicach zewnętrznych 920 i 720 mm długości
88 i 4108 m. Charakterystyka materiałowa badanych sieci
stanowi 38% wszystkich właściwości materiałowych SP w bilansie AO-Energo.

2.1.7 Oczekiwane
(planowane) dostawy energii cieplnej, określone planowaną ekonomiką
usług organizacji dostarczającej energię według miesięcy i za rok podano w tabeli niniejszych Zaleceń (z wyłączeniem:
ilość ciepła w przedsiębiorstwach przemysłowych).