Pagkalkula ng daloy at presyon ng tubig
Well pump selection table.
Ang pagpili ng mga kagamitan sa pumping ay dapat isagawa, na isinasaalang-alang ang inaasahang pagkonsumo ng tubig para sa site at sa bahay:
- para sa isang shower - 0.2-0.7 l / s;
- para sa isang jacuzzi - 0.4-1.4 l / s;
- para sa isang bathtub na may karaniwang mga mixer - 0.3-1.1 l / s;
- para sa lababo, lababo sa kusina at banyo - 0.2-0.7 l / s;
- para sa mga gripo na may mga sprayer - 0.15-0.5 l / s;
- para sa banyo - 0.1-0.4 l / s;
- para sa isang bidet - 0.1-0.4 l / s;
- para sa isang urinal - 0.2-0.7 l / s;
- para sa isang washing machine - 0.2-0.7 l / s;
- para sa isang makinang panghugas - 0.2-0.7 l / s;
- para sa mga gripo at sistema ng pagtutubig - 0.45-1.5 l / s.
Upang makalkula ang presyon, dapat tandaan na ang presyon sa mga tubo ay dapat na 2-3 atmospheres, at ang labis na kapangyarihan ng bomba ay hindi dapat lumagpas sa 20 m. Halimbawa, ang lalim ng paglulubog ay 10 m mula sa antas ng lupa, pagkatapos ay ang kinakalkula ang pagkawala ay magiging 3 m. Sa kasong ito ang presyon ay kinakalkula tulad ng sumusunod: lalim ng balon + supply ng tubig sa kahabaan ng vertical shaft + taas sa itaas ng antas ng lupa ng itaas na punto ng draw-off + overpressure + kinakalkula na mga pagkalugi. Para sa halimbawang ito, ang pagkalkula ay ang mga sumusunod: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.
Kapag nagbubuod ng tinatayang pagkonsumo sa bawat yunit ng oras, dapat ding isaalang-alang ang katotohanan na ang 5-6 taps ay binuksan sa parehong oras o isang katulad na bilang ng mga draw-off point ay ginagamit. Ang bilang ng mga residente, ang pagkakaroon ng mga greenhouse sa site, ang hardin at iba pang mga parameter ay isinasaalang-alang. Kung wala ang mga datos na ito, imposible ang tamang pagpili.
Seksyon 2. Pagkalkula ng istruktura ng isang centrifugal pump. .labing walo
-
Kahulugan
salik at uri ng bilis
bomba 20 -
Kahulugan
panlabas na diameter ng impeller
D2 20 -
Kahulugan
lapad ng impeller ng bomba sa labasan
mula sa bomba b2……….20 -
Kahulugan
pinababang diameter ng pasukan sa pagtatrabaho
gulong D1 20 -
Kahulugan
diameter ng impeller lalamunan
DG 20 -
Pagpipilian
impeller width inlet head
magbomba b1 21 -
Pagpipilian
mga anggulo ng impeller blade
sa labasanat sa pasukan
21 -
Pagpipilian
bilang ng mga impeller blades at
pagsasaayos ng anggulo ng talimat
21 -
Konstruksyon
para sa volute pump 22
2.10. Pagpipilian
mga sukat ng confuser sa pumapasok sa pump at
outlet diffuser
mula sa
bomba 23
2.11. Kahulugan
aktwal na ulo ng disenyo,
umunlad
dinisenyo
bomba, (Ndn)R 23
Seksyon 4 Pagkalkula ng theoretical pump curve 25
-
teoretikal
katangian ng pump head 26 -
teoretikal
katangian ng hydraulic pump
kapangyarihan….27 -
teoretikal
katangian ng bomba ayon sa K.P.D 27
Mga tanong
sa term paper 31
Bibliograpiko
listahan 32
Target,
nilalaman at background data para sa kurso
trabaho.
pakay
nagdidisenyo ng coursework
haydroliko at haydroliko na pagmamaneho
mga sistema
paglamig ng likido sa sasakyan
makina.
Nilalaman
ang kalkuladong bahagi ng gawaing pang-kurso.
-
Haydroliko
pagkalkula ng sistema ng paglamig ng engine. -
Nakabubuo
pagkalkula ng isang centrifugal pump. -
Pagbabayad
teoretikal na katangian ng bomba.
Inisyal
data ng coursework.
-
kapangyarihan
makina Ndv=
120,
kW. -
Ibahagi
kinuha ang lakas ng makina
paglamig= 0,18
-
Mga temperatura
coolant (coolant)
sa labasan ng makina t1
=
92, ° С at sa saksakan ng radiator t2
=
67, °С. -
Dalas
pag-ikot ng impeller sa pump n
= 510, rpm. -
Tinatantya
pump ulo HPn
=
1,45,
m. -
Tinatantya
pagkawala ng presyon sa cooling device
makina
=
0,45,
m. -
Tinatantya
pagkawala ng presyon sa radiator=
0,3,
m. -
diameter
(panloob) lower manifold
mga kagamitan sa pagpapalamig ng makina d1
=
40,
mm.
9. Diameter
(panloob) radiator manifolds d2
=
50 mm.
10.
Mga panloob na diameter ng lahat ng mga pipeline
hose d3
=
15,
mm.
11.
Kabuuang haba ng mga pipeline ng site
haydroliko na mga linya, ang una sa direksyon ng paglalakbay
mula sa
makina
sa radiator L1
=
0,7,
m.
12.
Ang kabuuang haba ng mga pipeline ng pangalawa
seksyon ng mga linya ng haydroliko L2
=
1,5,
m.
PAGLALARAWAN
ENGINE COOLING SYSTEMS.
Sistema
engine cooling ay binubuo (Fig. 1) ng
centrifugal pump 1, aparato
paglamig ng makina 2, radiator para sa
daloy ng paglamig ng coolant
hangin 3, thermal balbula 4 at pagkonekta
pipelines - hydraulic lines 5. Lahat
ang mga elementong ito ng system ay kasama sa
ang tinatawag na "malaking" cooling circle.
Mayroon ding isang "maliit" na bilog na nagpapalamig, kapag
hindi pumapasok ang coolant sa radiator.
Ang mga dahilan para sa pagkakaroon ng parehong "malaki" at
Ang mga "maliit" na nagpapalamig na bilog ay kinakatawan
sa mga espesyal na disiplina. pagkalkula
napapailalim lamang sa "mahusay" na bilog, bilang
kinakalkula ang landas ng paggalaw ng paglamig
likido (coolant).
Device
Ang paglamig ng makina ay binubuo ng isang "shirt"
paglamig ng ulo ng silindro
engine (2a), mga cooling jacket
mga dingding sa gilid ng mga cylinder
engine (sa anyo ng mga vertical stroke
cylindrical na hugis, matatagpuan
sa dalawang gilid ng makina) (26) at dalawa
cylindrical collectors para sa pagkolekta
coolant (2c). Representasyon
side wall cooling jackets
mga cylinder sa anyo ng mga vertical stroke
ay may kondisyon, ngunit sapat na malapit
sa realidad at
representasyon ng elementong pinag-uusapan
mga kagamitan sa pagpapalamig ng makina
gagamitin kapag nagsasagawa
sistema ng pagkalkula ng haydroliko
paglamig ng makina.
Radiator
3 ay binubuo ng upper (Za) at lower (36)
mga kolektor, mga patayong tubo
(Sv), kung saan gumagalaw ang coolant
mula sa itaas na manifold hanggang sa ibaba.
Ang thermal valve (thermostat) ay
awtomatikong throttle
aparato na dinisenyo para sa
mga pagbabago sa paggalaw ng coolant o
sa
"malaki" o "maliit" na mga bilog.
Mga aparato at prinsipyo ng pagpapatakbo ng radiator
at thermal valve (thermostat) ay pinag-aaralan
sa mga espesyal na disiplina.
pampalamig
kapag gumagalaw ito sa isang "malaking" bilog
napupunta sa sumusunod na paraan:
centrifugal pump - cooling jacket
mga takip ng silindro - papasok na patayo
mga dingding ng makina - mas mababang mga manifold
mga kagamitan sa paglamig
engine - isang node na nagkokonekta sa dalawang stream
- thermal balbula - itaas na sari-sari
radiator
- radiator tubes - mas mababang manifold
radiator - pumapasok sa bomba. Sa daan
ang isang bilang ng mga "lokal" na pagtutol ay napagtagumpayan
sa anyo ng mga biglaang pagpapalawak o contraction
daloy, 90° pagliko, pati na rin
throttle device (thermal valve).
Lahat
haydroliko na mga linya ng sistema ng paglamig ng makina
gawa sa teknikal na makinis
mga tubo, at ang mga panloob na diameter ng mga tubo
sa buong haydroliko na linya
ay pareho
at katumbas ng d3.
Ang gawain ay naglalaman din ng mga halaga
mas mababang mga diameter ng manifold
mga kagamitan sa pagpapalamig ng makina d1
at parehong radiator manifolds d2,
pati na rin ang
haba ng radiator manifolds lR=0,5
m.
pampalamig
sa sistema ng paglamig ng engine ay kinuha
coolant,
na sa isang temperatura ng +4 °C density
ay
=1080
kg/m3
, at ang kinematic
lagkit
m2/s.
Maaari itong maging antifreeze fluid,
"Tosol", "Lena", "Pride" o iba pa.
1 Mga parameter ng bomba.
Innings
natutukoy ang condensate pump
sa sumusunod na paraan:
,
;
presyon
nakalkula ang condensate pump
ayon sa formula para sa scheme na may deaerator:
,
;
Pinuno ng condensate
pump ay kinakalkula ng formula para sa
mga scheme na walang deaerator:
,
;
Mga miyembrong kasama sa
data ng formula:
,
saan
ay ang density ng pumped liquid;
,
saan 
—
koepisyent ng haydroliko na pagtutol;
—
numero
Reynolds;
sa turn, ang fluid velocity
ipinahayag bilang:
,
;
Depende sa
ang nakuhang halaga ng Reynolds number
kalkulahin ang koepisyent ng haydroliko
paglaban ayon sa mga sumusunod na formula:
a)
Gamit ang halaga ng numero
- rehimen ng daloy ng laminar:
;
b)
Gamit ang halaga ng numero
— magulong rehimen ng daloy:
—
para sa makinis na mga tubo
—
para sa magaspang
mga tubo, kung saan
—
katumbas na diameter.
v)
Gamit ang halaga ng numero
—
lugar ng mga hydraulic na makinis na tubo:
Pagbabayad
ay isinasagawa ayon sa pormula ng Colebrook:
;
,
- bilis
pumped likido;
Innings
natukoy ang feed pump
sa sumusunod na paraan:
,
;
Presyon ng nutrisyon
pump ay kinakalkula ng formula para sa
mga scheme na may deaerator:
,
;
presyon
Ang feed pump ay kinakalkula ng
formula para sa isang circuit na walang deaerator:
,
;
Pagkalkula ng bomba
Paunang data
Gawin ang mga kinakailangang kalkulasyon at piliin ang pinakamahusay na bersyon ng pump para sa pagbibigay ng R-202/1 reactor mula sa E-37/1 tank sa ilalim ng mga sumusunod na kondisyon:
Miyerkules - Gasolina
Daloy ng daloy 8 m3/h
Ang presyon sa tangke ay atmospheric
Presyon ng reactor 0.06 MPa
Temperatura 25 °C
· Mga geometric na sukat, m: z1=4; z2 =6; L=10
Pagpapasiya ng mga pisikal na parameter ng pumped liquid
Densidad ng gasolina sa temperatura:
Lugar para sa formula.
Sa
Sa ganitong paraan
Kinematic viscosity:
Dynamic na lagkit:
Pass
Saturated steam pressure:
Pagtukoy sa kinakailangang ulo ng bomba
a) Pagpapasiya ng geometric na taas ng pagtaas ng likido (ang pagkakaiba sa pagitan ng mga antas ng likido sa labasan at ang pumapasok sa tangke, na isinasaalang-alang ang pagtagumpayan ng taas ng reaktor):
(26)
kung saan ang Z1 ay ang antas ng likido sa tangke ng E-37/1, m
Ang Z2 ay ang antas ng likido sa hanay ng R-202, m
b) Pagpapasiya ng mga pagkalugi sa presyon upang malampasan ang pagkakaiba ng presyon sa mga tangke ng pagtanggap at presyon:
(27)
kung saan ang Pn ay ang absolute discharge pressure (labis) sa E-37/1 tank, Pa;
Ang Pv ay ang absolute suction pressure (labis) sa R-202/1 reactor, Pa
c) Pagpapasiya ng mga diameter ng pipeline sa mga suction at discharge path
Itakda natin ang inirerekomendang bilis ng paggalaw ng likido:
Sa discharge pipeline, ang bilis ng iniksyon Wн = 0.75 m/s
Sa suction pipeline, ang suction velocity Wb = 0.5 m/s
Ipinapahayag namin ang mga diameter ng mga pipeline mula sa mga formula para sa rate ng daloy ng likido:
(28)
(29)
saan:
(30)
(31)
Kung saan ang d ay ang diameter ng pipeline, m
Ang Q ay ang daloy ng rate ng pumped liquid, m3/s
W ay ang rate ng daloy ng likido, m/s
Para sa karagdagang pagkalkula ng mga diameters, kinakailangan upang ipahayag ang rate ng daloy Q sa m3 / s. Upang gawin ito, hatiin ang ibinigay na rate ng daloy sa mga oras sa pamamagitan ng 3600 segundo. Nakukuha namin:
Ayon sa GOST 8732-78, pinipili namin ang mga tubo na pinakamalapit sa mga halagang ito.
Para sa diameter ng suction pipe (108 5.0) 10-3 m
Para sa discharge pipeline diameter (108 5.0) 10-3 m
Tinukoy namin ang rate ng daloy ng likido ayon sa karaniwang mga panloob na diameter ng mga pipeline:
(32)
Saan - ang panloob na diameter ng pipeline, m;
- panlabas na diameter ng pipeline, m;
- kapal ng pader ng pipeline, m
Ang tunay na daloy ng likido ay tinutukoy mula sa mga expression (28) at (29):
Inihahambing namin ang totoong mga rate ng daloy ng likido sa mga ibinigay:
d) Pagpapasiya ng rehimen ng daloy ng likido sa mga pipeline (mga numero ng Reynolds)
Ang Reynolds criterion ay tinutukoy ng formula:
(33)
Kung saan ang Re ay ang Reynolds number
W ay ang bilis ng daloy ng likido, m/s; - panloob na diameter ng pipeline, m; — kinematic lagkit, m2/s
Suction pipeline:
Discharge pipeline:
Dahil ang bilang ng Re sa parehong mga kaso ay lumampas sa halaga ng zone ng paglipat mula sa laminar na rehimen ng daloy ng likido patungo sa magulong, katumbas ng 10000, nangangahulugan ito na ang mga pipeline ay may binuo na magulong rehimen.
e) Pagpapasiya ng friction resistance coefficient
Para sa isang magulong rehimen, ang coefficient ng friction resistance ay tinutukoy ng formula:
(34)
Para sa suction pipe:
Para sa discharge pipeline:
f) Pagpapasiya ng mga lokal na koepisyent ng paglaban
Ang suction pipe ay naglalaman ng dalawang through valves at isang 90-degree na siko. Para sa mga elementong ito, ayon sa reference na literatura, nakita namin ang mga coefficient ng lokal na paglaban: para sa isang through valve, para sa isang tuhod na may turn na 90 degrees,. Isinasaalang-alang ang paglaban na nangyayari kapag ang likido ay pumasok sa bomba, ang kabuuan ng mga coefficient ng lokal na pagtutol sa suction tract ay magiging katumbas ng:
(35)
Ang mga sumusunod na elemento ay matatagpuan sa pipeline ng paglabas: 3 sa pamamagitan ng mga balbula, check valve \u003d 2, diaphragm, heat exchanger, 3 elbows na may turn na 90 degrees. Isinasaalang-alang ang paglaban na nangyayari kapag ang likido ay umalis sa bomba, ang kabuuan ng mga coefficient ng lokal na pagtutol sa landas ng paglabas ay katumbas ng:
g) Pagpapasiya ng mga pagkawala ng presyon upang madaig ang mga puwersa ng friction at mga lokal na pagtutol sa mga pipeline ng suction at discharge
Ginagamit namin ang formula ng Darcy-Weisbach:
(37)
kung saan ang DN ay ang pagkawala ng presyon upang mapagtagumpayan ang mga puwersa ng friction, m
L ay ang aktwal na haba ng pipeline, m
d ay ang panloob na diameter ng pipeline, m
- ang kabuuan ng mga lokal na pagtutol sa landas na isinasaalang-alang
Hydraulic resistance sa suction pipe:
Hydraulic resistance sa discharge pipeline:
i) Pagtukoy sa kinakailangang ulo ng bomba
Ang kinakailangang presyon ay natutukoy sa pamamagitan ng pagdaragdag ng mga kinakalkula na bahagi, lalo na ang geometric na pagkakaiba sa mga antas sa pugon at sa haligi, ang mga pagkalugi upang mapagtagumpayan ang pagkakaiba sa presyon sa pugon at sa haligi, pati na rin ang mga lokal na haydroliko na pagtutol sa pagsipsip at discharge pipelines, kasama ang 5% para sa hindi nabilang na mga pagkalugi.
(40)
2 Hakbang na mga parameter.
Multiwheel
ang mga centrifugal pump ay gumaganap gamit ang
pare-pareho
o parallel
koneksyon ng mga impeller (tingnan ang fig. 5
kaliwa at kanan, ayon sa pagkakabanggit).
Mga bomba
na may serial connection ng mga manggagawa
gulong ay tinatawag multistage.
Ang ulo ng naturang bomba ay katumbas ng kabuuan ng mga ulo
indibidwal na mga yugto, at ang daloy ng bomba
ay katumbas ng feed ng isang yugto:
;
;
saan
–
bilang ng mga hakbang;
,
;
Mga bomba
na may parallel na koneksyon ng mga gulong ay tinatanggap
isaalang-alang multithreaded.
Ang ulo ng naturang bomba ay katumbas ng ulo ng isa
hakbang, at ang feed ay katumbas ng kabuuan ng mga feed
indibidwal na elementary pumps:
; 
;
saan
— numero
daloy (para sa mga bomba ng barko ito ay tinatanggap
hindi hihigit sa dalawa).
Bilang ng mga hakbang
limitado sa pinakamataas na presyon
nilikha ng isang yugto (karaniwan ay hindi
lumampas sa 1000 J/kg).
Tinutukoy namin
mapanganib
reserbang enerhiya ng cavitation
walang
deaerator
para sa
feed pump:
;
para sa condensate
bomba:
;
Mapanganib
cavitation energy reserve na may
deaerator
para sa nutritional
bomba:
;
para sa condensate
bomba:
;
saan
ay ang liquid saturation pressure sa
itakda ang temperatura;
— haydroliko na pagkalugi ng suction pipeline;
— koepisyent
reserba,
na tinatanggap
.
;
;
—
kadahilanan ng bilis
pump (tingnan ang Fig. 7);
o
- ayon sa pagkakabanggit
para sa malamig na sariwa at tubig dagat;
Coefficient
reserba 
ay pinili kaya
ano ang mga sangkap sa kanyang gawain
matugunan ang mga graphic na dependencies
at
.
Ang resultang halaga ng koepisyent na ito
ay linawin kapag nahanap ang kalkulado
mga ratios 
karagdagang ayon sa iminungkahing
pamamaraan. (Tandaan na ang iminungkahing
figure 6 at 7 graphic dependencies
higit sa lahat ay nutritional
sapatos na pangbabae, kaya na sa kaso ng pagkabigo
magtakda ng mga kondisyon para sa nutrisyon
pumps, pinapayagan namin ang pagtaas sa final
limitahan ang halaga ng koepisyent
reserba 
sa isang halaga na
sa huli ay masiyahan 
at
).
Dagdag pa
tukuyin maximum
pinahihintulutang bilis
impeller:
,
saan
—
cavitation
kadahilanan ng bilis,
na pinili batay sa layunin
bomba:
—
para sa
presyon at bomba ng sunog;
-para sa
feed pump;
—
para sa
feed pump na may booster
hakbang;
—
para sa
condensate pump;
—
para sa
pump na may pre-engineered axial wheel;
Tukuyin natin
nagtatrabaho
bilis ng pag-ikot
mga gulong ng bomba:
,
saan
—
koepisyent
bilis,
pagkuha ng mga sumusunod na halaga:
—
para sa
presyon at bomba ng sunog;
—
para sa
feed pump na may booster stage;
—
para sa
feed pump;
—
para sa
condensate pump;
kundisyon
tamang pagpili ng coefficient
bilis: pagkakatugma
bilis ng pag-ikot sa pamamagitan ng hindi pagkakapantay-pantay 
(at
hindi
mas mababa sa 50 ang dapat kunin).
Tinatantya
mga inning
Ang mga gulong ay matatagpuan sa pamamagitan ng pagpapahayag:
,
saan
—
volumetric na kahusayan, na makikita bilang:
,
saan
—
isinasaalang-alang ang daloy ng likido sa pamamagitan ng
selyo sa harap;
Teoretikal
presyon
ay matatagpuan ayon sa pormula:
,
saan
— haydroliko
kahusayan, na ang
tinukoy bilang:
,
saan
—
nabawasan
diameter
pasukan sa impeller; tinanggap
(tingnan ang fig. 8). Tandaan
na nangyayari ang pagkalugi ng haydroliko
dahil sa pagkakaroon ng alitan sa mga channel ng daloy
mga bahagi.
Mekanikal
kahusayan
hanapin sa pamamagitan ng formula:
,
saan
isinasaalang-alang ang mga pagkalugi
friction energy ng panlabas na ibabaw
mga gulong sa pumped liquid
(pagkikiskisan sa disk):
;
—
isinasaalang-alang ang mga pagkalugi ng enerhiya dahil sa alitan sa
mga bearings at mga kahon ng palaman
bomba.
Heneral
kahusayan bomba
tinukoy bilang:
;
Kahusayan ng mga barko
nasa loob ang mga centrifugal pump
mula 0.55 hanggang 0.75.
Naubos
kapangyarihan
bomba at maximum
kapangyarihan
sa sobrang karga ayon sa pagkakabanggit
tinukoy bilang:
;
;
3.1 Hydraulic na pagkalkula ng isang mahabang simpleng pipeline
Isaalang-alang ang mahabang pipelines, i.e.
ang mga kung saan ang presyon ng pagkawala sa
pagtagumpayan ang lokal na pagtutol
bale-wala kumpara sa
pagkawala ng ulo kasama ang haba.
Para sa haydroliko pagkalkula ginagamit namin
formula ( ), upang matukoy ang mga pagkalugi
presyon sa buong haba ng pipeline
P
paglago
mahabang pipeline ay
pipeline na may pare-pareho ang diameter
mga tubo na tumatakbo sa ilalim ng presyon H (figure
6.5).
Larawan 6.5
Upang kalkulahin ang isang simpleng mahabang pipeline
na may pare-parehong diameter, isulat
Ang equation ni Bernoulli para sa mga seksyon 1-1 at 2-2
.
Bilis 1=2=0,
at ang presyonP1=P2=Psa,pagkatapos ay ang Bernoulli equation para sa mga ito
ang mga kondisyon ay kukuha ng anyo
.
Samakatuwid, ang lahat ng presyon Hginugol sa pagtagumpayan ng haydroliko
paglaban sa buong haba ng pipeline.
Dahil mayroon kaming isang hydraulically mahaba
pipeline, pagkatapos, pagpapabaya sa lokal
pagkawala ng ulo, nakukuha namin
.
(6.22)
Ngunit ayon sa formula (6.1)
,
saan
Kaya, ang presyon
(6.24)
Pagkalkula ng mga parameter ng hydraulic pump
Para sa ligtas na operasyon ng hydraulic line, tumatanggap kami ng karaniwang presyon na 3 MPa. Kalkulahin natin ang mga parameter ng hydraulic drive sa tinatanggap na halaga ng presyon.
Ang pagganap ng mga hydraulic pump ay kinakalkula ng formula
V = ,(13)
kung saan ang Q ay ang kinakailangang puwersa sa baras, Q = 200 kN;
L ay ang haba ng gumaganang stroke ng hydraulic cylinder piston, L = 0.5 m;
t ay ang working stroke time ng hydraulic cylinder piston, t = 0.1 min;
p ay ang presyon ng langis sa hydraulic cylinder, p = 3 MPa;
η1 - kahusayan ng sistema ng haydroliko, η1 = 0.85;
V = = 39.2 l / min.
Ayon sa pagkalkula, pipiliin namin ang pump NSh-40D.
10 Pagkalkula ng motor
Ang kapangyarihang natupok sa pagmaneho ng bomba ay tinutukoy ng formula:
N = ,(14)
kung saan ang η12 ay ang pangkalahatang kahusayan ng bomba, η12 = 0.92;
V – pagiging produktibo ng hydraulic pump, V = 40 l/min;
p ay ang presyon ng langis sa hydraulic cylinder, p = 3 MPa;
N = = 0.21 kW.
Ayon sa data ng pagkalkula, upang makuha ang kinakailangang pagganap ng bomba, pipiliin namin ang AOL2-11 electric motor, na may bilis ng pag-ikot n = 1000 min−1 at isang kapangyarihan ng N = 0.4 kW.
11 Pagkalkula ng daliri para sa baluktot
Ang mga paa ng paa ay makakaranas ng pinakamalaking baluktot na sandali sa pinakamataas na pagkarga R = 200 kN. Dahil mayroong 6 na paa, ang isang daliri ay makakaranas ng isang baluktot na sandali mula sa pagkarga R = 200 / 6 = 33.3 kN (Larawan 4).
Haba ng daliri L = 100 mm = 0.1 m.
Bending stress para sa circular section:
σ = (15)
kung saan ang M ay ang baluktot na sandali;
d ay ang diameter ng daliri;
Sa mapanganib na seksyon, ang sandali ay magiging
Mizg = R ∙ L / 2 = 33.3 ∙ 0.1 / 2 = 1.7 kN∙m.
Figure 4 - Sa pagkalkula ng daliri para sa baluktot.
Ang daliri sa cross section nito ay isang bilog na may diameter na d = 40 mm = 0.04 m. Alamin natin ang bending stress nito:
σ = = 33.97 ∙ 106 Pa = 135.35 MPa
Kondisyon ng lakas: ≥ σbend.
Para sa bakal St 45 pinahihintulutang stress = 280 MPa.
Ang kondisyon ng lakas ay natutugunan, dahil ang pinahihintulutang bending stress ay mas malaki kaysa sa aktwal.
Ang mga kinakailangang parameter ng hydraulic cylinder ay kinakalkula. Ayon sa pagkalkula, isang hydraulic cylinder na may diameter ng piston na 250 mm at isang diameter ng baras na 120 mm ang na-install. Ang kumikilos na puwersa sa baras ay 204 kN. Ang cross-sectional area ng stem ay 0.011 m2.
Ang pagkalkula ng baras para sa compression ay nagpakita na ang compression stress ay 18.5 MPa at mas mababa sa pinahihintulutang 160 MPa.
Ang pagkalkula ng lakas ng weld ay isinagawa. Ang pinahihintulutang stress ay 56 MPa. Ang aktwal na stress na nangyayari sa weld ay 50 MPa. Lugar ng tahi 0.004 m2.
Ang pagkalkula ng mga parameter ng hydraulic pump ay nagpakita na ang pagganap ng bomba ay dapat na higit sa 39.2 l / min. Ayon sa pagkalkula, pipiliin namin ang pump NSh-40D.
Ang pagkalkula ng mga parameter ng motor na de koryente ay isinagawa. Batay sa mga resulta ng pagkalkula, napili ang isang AOL2-11 electric motor na may bilis ng pag-ikot n = 1000 min−1 at isang kapangyarihan ng N = 0.4 kW.
Ang pagkalkula ng paw toe para sa baluktot ay nagpakita na sa mapanganib na seksyon ang baluktot na sandali ay magiging Mb = 1.7 kN∙m. Bending stress σ = 135.35 MPa, na mas mababa sa pinapayagan = 280 MPa.
Mga konsepto at istraktura ng merkado ng mga serbisyo. Mga serbisyo sa transportasyon
Ang malawak na terminong "internasyonal na kalakalan" ay maaaring maunawaan hindi lamang bilang isang relasyon para sa pagbebenta ng mga kalakal, kundi pati na rin para sa mga serbisyo. Ang mga serbisyo ay mga aktibidad na direktang nakakatugon sa mga personal na pangangailangan ng mga miyembro ng lipunan, sambahayan, mga pangangailangan ng iba't ibang uri ng negosyo, asosasyon, organisasyon ...
Teknolohikal na proseso ng pagpupulong ng makina
I-install ang cylinder block sa stand at suriin ang higpit ng mga channel ng langis. Ang paglabag sa higpit ay hindi pinapayagan. I-install ang block ngunit ang stand para sa disassembly - pagpupulong sa isang pahalang na posisyon. I-blow out ang lahat ng panloob na cavity ng cylinder block na may compressed air (baril para sa pag-ihip ng mga bahagi na may compressed air ...
Pagtukoy sa mga ratio ng gear ng transfer case
Mayroong dalawang gear sa mga transfer box - mataas at mababa. Ang pinakamataas na gear ay direkta at ang gear ratio nito ay 1. Ang gear ratio ng mas mababang gear ay tinutukoy mula sa mga sumusunod na kondisyon: - Mula sa kondisyon ng pagtagumpayan ng maximum na pagtaas: - Mula sa kondisyon ng buong paggamit ng masa ng pagkabit ...
Higit pa tungkol sa direktang paraan ng supply ng tubig
Ang sistema ay maaaring ayusin sa iba't ibang paraan. Ang pinakasimpleng, ngunit hindi ang pinakamatagumpay, ay ang opsyon kung saan ang tubig ay ibinibigay mula sa isang balon sa mga lugar ng pagkonsumo nang walang karagdagang mga aparato. Ang scheme na ito ay nagpapahiwatig ng madalas na pag-on at off ng pump sa panahon ng operasyon. Kahit na may maikling pagbukas ng gripo, magsisimula ang pumping device.
Ang opsyon sa direktang supply ng tubig ay maaaring gamitin sa mga sistema na may kaunting sangay ng mga pipeline, kung sa parehong oras ay hindi binalak na manirahan nang permanente sa gusali. Kapag kinakalkula ang mga pangunahing parameter, dapat isaalang-alang ang ilang mga tampok. Una sa lahat, may kinalaman ito sa nabuong presyon. Gamit ang isang espesyal na calculator, maaari kang mabilis na gumawa ng mga kalkulasyon upang matukoy ang presyon ng outlet.
Sa mga pangunahing tampok ng mga kalkulasyon
Sa permanenteng paninirahan at pagkakaroon ng isang malaking bilang ng mga punto ng tubig sa gusali, pinakamahusay na ayusin ang isang sistema na may hydraulic accumulator, na nagbibigay-daan upang mabawasan ang bilang ng mga cycle ng trabaho. Magkakaroon ito ng positibong epekto sa buhay ng bomba. Gayunpaman, ang gayong pamamaraan ay kumplikado sa disenyo at nangangailangan ng pag-install ng karagdagang kapasidad, kaya kung minsan ang paggamit nito ay hindi praktikal.
Submersible pump device para sa isang balon
Sa isang pinasimple na bersyon, ang nagtitipon ay hindi naka-mount. Ang control relay ay inaayos upang ang suction device ay naka-on kapag ang gripo ay binuksan, at naka-off kapag ito ay sarado. Dahil sa kakulangan ng karagdagang kagamitan, ang sistema ay mas matipid.
Sa ganitong pamamaraan, ang bomba para sa balon ay dapat:
- tiyakin ang mataas na kalidad na pagtaas ng tubig nang direkta sa pinakamataas na punto nang walang anumang pagkaantala;
- pagtagumpayan nang walang hindi kinakailangang mga paghihirap ang paglaban sa loob ng mga tubo na tumatakbo mula sa balon hanggang sa mga pangunahing punto ng pagkonsumo;
- lumikha ng presyon sa mga lugar ng pag-inom ng tubig, na ginagawang posible na gumamit ng iba't ibang mga fixture sa pagtutubero;
- magbigay ng hindi bababa sa isang maliit na operating reserve upang ang balon ay hindi gumana sa limitasyon ng mga kakayahan nito.
Sa wastong mga kalkulasyon, ang biniling kagamitan ay magbibigay-daan sa iyo na lumikha ng isang maaasahang sistema na direktang nagbibigay ng supply ng tubig sa mga punto ng paggamit ng tubig. Ang huling resulta ay ibinibigay kaagad sa tatlong dami, dahil ang alinman sa mga ito ay maaaring ipahiwatig sa teknikal na dokumentasyon.
Makatipid ng Oras: Mga Itinatampok na Artikulo Bawat Linggo sa pamamagitan ng Koreo
