Pompa parametrelerini hesaplama görevleri

Suyun akış ve basıncının hesaplanması

Kuyu pompası seçim tablosu.

Site ve ev için beklenen su tüketimi dikkate alınarak pompa ekipmanı seçimi yapılmalıdır:

• duş için - 0.2-0.7 l / s;
• jakuzi için - 0.4-1.4 l / s;
• standart mikserli bir küvet için - 0,3-1,1 l / s;
• lavabolar, mutfak ve banyolardaki lavabolar için - 0,2-0,7 l / s;
• püskürtücülü musluklar için - 0.15-0.5 l / s;
• tuvalet için - 0.1-0.4 l / s;
• bide için - 0.1-0.4 l / s;
• pisuar için - 0.2-0.7 l / s;
• çamaşır makinesi için - 0.2-0.7 l / s;
• bulaşık makinesi için - 0,2-0,7 l / s;
• sulama muslukları ve sistemleri için - 0,45-1,5 l / s.

Basıncı hesaplamak için, borulardaki basıncın 2-3 atmosfer olması gerektiği ve fazla pompa gücünün 20 m'yi geçmemesi gerektiği unutulmamalıdır.Örneğin, daldırma derinliği zemin seviyesinden 10 m'dir, daha sonra hesaplanan kayıp 3 m olacaktır Bu durumda basınç şu şekilde hesaplanır: kuyu derinliği + dikey şaft boyunca su temini + üst su alma noktasının zemin seviyesinden yüksekliği + aşırı basınç + hesaplanan kayıplar. Bu örnek için hesaplama şu şekilde olacaktır: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.

Birim zaman başına yaklaşık tüketimi özetlerken, aynı anda 5-6 musluğun açıldığı veya benzer sayıda çekim noktasının kullanıldığı da dikkate alınmalıdır. Sakinlerin sayısı, sitedeki seraların varlığı, bahçe ve diğer parametreler dikkate alınır. Bu veriler olmadan doğru seçim mümkün değildir.

Bölüm 2. Santrifüj pompanın yapısal hesabı. .onsekiz

1. Tanım
   hız faktörü ve türü
   pompa 20

2. Tanım
   çark dış çapı
   D₂ 20

3. Tanım
   çıkışta pompa çarkı genişliği
   pompa b'den₂……….20

4. Tanım
   çalışma girişinin azaltılmış çapı
   tekerlek D₁ 20

5. Tanım
   çark boğaz çapı
   D_G 20

6. Tercih
   pervane genişliği giriş kafası
   b'yi pompalamak₁ 21

7. Tercih
   pervane kanat açıları
   çıkışta

   ve girişte
   21

8. Tercih
   çark kanatlarının sayısı ve
   bıçak açısı ayarı

   ve
   21

9. Yapı
   salyangoz pompası 22 için

2.10. Tercih
pompanın girişindeki karıştırıcının boyutları ve
çıkış difüzörü

itibaren
pompa 23

2.11. Tanım
gerçek tasarım kafası,
gelişmiş
tasarlanmış
pompa, (Nd_n)_r 23

Bölüm 4 Teorik pompa eğrisinin hesaplanması 25

1. teorik
   pompa kafası özelliği 26

2. teorik
   hidrolik pompa karakteristiği
   güç….27

3. teorik
   K.P.D 27'ye göre pompa karakteristiği

sorular
ödev 31

Bibliyografik
liste 32

Hedef,
kurs için içerik ve arka plan verileri
İş.

nişan almak
ders tasarlamaktır
hidrolik ve hidrolik tahrik

sistemler
otomotiv sıvı soğutma
motor.

İçerik
ders çalışmasının hesaplanan kısmı.

1. Hidrolik
   motor soğutma sisteminin hesaplanması.

2. Yapıcı
   Santrifüj pompanın hesaplanması.

3. Ödeme
   pompanın teorik özellikleri.

İlk
ders verileri.

1. Güç
   motor N_dvd=
   120,
   kw.

2. Paylaş
   alınan motor gücü
   soğutma

   = 0,18

3. sıcaklıklar
   soğutucu (soğutucu)
   motor çıkışında t₁
   =
   92, °С ve radyatör çıkışında t₂
   =
   67, °C.

4. Sıklık
   pompadaki çarkın dönüşü n
   = 510, dev/dak.

5. Tahmini
   pompa kafası HP_n
   =
   1,45,
   m.

6. Tahmini
   soğutma cihazında basınç kaybı
   motor
   =
   0,45,
   m.

7. Tahmini
   radyatörde basınç kaybı

   =
   0,3,
   m.

8. Çap
   (dahili) alt manifold
   motor soğutma cihazları d₁
   =
   40,
   mm.

9. Çaplar
(dahili) radyatör manifoldları d₂
=
50 mm.
10.
Tüm boru hatlarının iç çapları
hortumlar₃
=
15,
mm.

11.
Sitenin toplam boru hatları uzunluğu
hidrolik hatlar, hareket yönünde ilk
itibaren

motor
radyatör L'ye₁
=
0,7,
m.

12.
İkinci boru hatlarının toplam uzunluğu
hidrolik hatların kesiti L₂
=
1,5,
m.

TANIM
MOTOR SOĞUTMA SİSTEMLERİ.

sistem
motor soğutması aşağıdakilerden oluşur (Şekil 1)
santrifüj pompa 1, cihaz
motor soğutma 2, radyatör için
soğutucu soğutma akışı
hava 3, termal valf 4 ve bağlantı
boru hatları - hidrolik hatlar 5. Tümü
sistemin bu unsurları
sözde "büyük" soğutma çemberi.
Ayrıca "küçük" bir soğutma çemberi de vardır.
soğutma sıvısı radyatöre girmez.
Hem "büyük" hem de
"küçük" soğutma çemberleri gösterilir
özel disiplinlerde. hesaplama
sadece "büyük" daireye tabidir, çünkü
soğutmanın hesaplanan hareket yolu
sıvı (soğutucu).

Cihaz
motor soğutması bir "gömlek" den oluşur
silindir kafası soğutma
motor (2a), soğutma ceketleri
silindirlerin yan duvarları
motor (dikey vuruşlar şeklinde
yer alan silindirik şekil
motorun iki tarafında) (26) ve iki
toplama için silindirik toplayıcılar
soğutucu (2c). temsil
yan duvar soğutma ceketleri
dikey vuruşlar şeklinde silindirler
koşullu, ancak yeterince yakın
gerçeğe ve
söz konusu elemanın temsili
motor soğutma cihazları
yürütülürken kullanılacak
hidrolik hesaplama sistemi
motor soğutma.

Radyatör
3, üst (Za) ve alttan (36) oluşur
kollektörler, dikey borular
(Sv), soğutucunun hareket ettiği
üst manifolddan aşağıya.
Termal valf (termostat)
otomatik gaz kelebeği
için tasarlanmış cihaz
soğutma sıvısının hareketindeki değişiklikler veya
üzerinde
"büyük" veya "küçük" daireler.
Radyatörün cihazları ve çalışma prensipleri
ve termal valf (termostat) incelenir
özel disiplinlerde.

soğutucu
"büyük" bir daire içinde hareket ettiğinde
şu şekilde gider:
santrifüj pompa - soğutma ceketi
silindir kapakları - dikey vuruşlar
motor duvarları - alt manifoldlar
soğutma cihazları
motor - iki akışı birbirine bağlayan bir düğüm
- termal valf - üst manifold
radyatör
- radyatör boruları - alt manifold
radyatör - pompaya giriş. Yol boyunca
bir dizi "yerel" direncin üstesinden gelinir
ani genişlemeler veya kasılmalar şeklinde
akış, 90° dönüşler ve ayrıca
gaz kelebeği cihazı (termal valf).

Her şey
motor soğutma sisteminin hidrolik hatları
teknik olarak pürüzsüz
borular ve boruların iç çapları
hidrolik hatlar boyunca

aynıdır
ve d'ye eşit₃.
Görev ayrıca değerler içerir
alt manifold çapları
motor soğutma cihazları d₁
ve her iki radyatör manifoldu d₂,
birlikte
radyatör manifoldu uzunluğu l_r=0,5
m.

soğutucu
motor soğutma sisteminde alınır
soğutucu,
+4 °C yoğunlukta olan
dır-dir
=1080
kg/m3
ve kinematik
viskozite

m2/sn.
Antifriz sıvıları olabilir,
"Tosol", "Lena", "Gurur" veya diğerleri.

1 Pompa parametreleri.

vuruş sayısı
kondens pompası belirlenir
Aşağıdaki şekilde:

,

;

baskı yapmak
yoğuşma pompası hesaplandı
hava gidericili şema formülüne göre:

,

;

yoğuşma kafası
pompa formülü ile hesaplanır
hava giderici olmayan şemalar:

,

;

Dahil olan üyeler
formül verileri:

,
nerede
pompalanan sıvının yoğunluğudur;

,
nerede —
hidrolik direnç katsayısı;

—
numara
Reynolds;
sırayla, sıvı hızı
şeklinde açıklanan:

,

;

Bağlı olarak
Reynolds sayısının elde edilen değeri
hidrolik katsayısını hesapla
Aşağıdaki formüllere göre direnç:

a)
Sayının değeri ile
- laminer akış rejimi:

;

B)
Sayının değeri ile

- türbülanslı akış rejimi:

—
pürüzsüz borular için

—
kaba için
borular, nerede

—
eşdeğer çap.

v)
Sayının değeri ile
—
hidrolik olarak pürüzsüz boruların alanı:

Ödeme

Colebrook formülüne göre gerçekleştirilir:

;

,

- hız
pompalanan sıvı;

vuruş sayısı
besleme pompası belirlendi
Aşağıdaki şekilde:

,

;

besin basıncı
pompa formülü ile hesaplanır
hava gidericili şemalar:

,

;

baskı yapmak
besleme pompası ile hesaplanır
hava giderici olmayan bir devre için formül:

,

;

pompa hesaplama

İlk veri

Aşağıdaki koşullarda E-37/1 tankından R-202/1 reaktörünü beslemek için gerekli hesaplamaları yapın ve pompanın en iyi versiyonunu seçin:

Çarşamba - Benzin

Akış hızı 8 m3/saat

Tanktaki basınç atmosferik

Reaktör basıncı 0,06 MPa

Sıcaklık 25 °C

· Geometrik boyutlar, m: z₁=4; z₂ =6; L=10

Pompalanan sıvının fiziksel parametrelerinin belirlenmesi

Benzin yoğunluğu sıcaklıkta:

Formül için yer.

saat

Böylece

Kinematik viskozite:

Dinamik viskozite:

Geçmek

Doymuş buhar basıncı:

Gerekli pompa kafasının belirlenmesi

a) Sıvı yükselmesinin geometrik yüksekliğinin belirlenmesi (reaktör yüksekliğinin aşılması dikkate alınarak tanka çıkış ve girişteki sıvı seviyeleri arasındaki fark):

(26)

burada Z1, E-37/1 tankındaki sıvı seviyesidir, m

Z2, R-202 sütunundaki sıvı seviyesidir, m

b) Alıcı ve basınçlı tanklardaki basınç farkının üstesinden gelmek için basınç kayıplarının belirlenmesi:

(27)

burada Pn, E-37/1 tankındaki mutlak tahliye basıncıdır (fazla), Pa;

Pv, R-202/1 reaktöründeki mutlak emme basıncıdır (fazla), Pa

c) Emme ve basma yollarında boru çaplarının belirlenmesi

Önerilen sıvı hareketi hızını ayarlayalım:

Boşaltma boru hattında, enjeksiyon hızı Wn = 0.75 m/s

Emme boru hattında, emme hızı Wb = 0,5 m/s

Akışkan akış hızı formüllerinden boru hatlarının çaplarını ifade ediyoruz:

(28)

(29)

Neresi:

(30)

(31)

d boru hattının çapıdır, m

Q, pompalanan sıvının akış hızı, m3/s

W, sıvı akış hızıdır, m/s

Çapların daha fazla hesaplanması için, Q debisini m3/s olarak ifade etmek gerekir. Bunu yapmak için saat cinsinden verilen debiyi 3600 saniyeye bölün. Alırız:

GOST 8732-78'e göre bu değerlere en yakın boruları seçiyoruz.

Emiş borusu çapı için (108 5.0) 10-3 m

Boşaltma boru hattı çapı için (108 5.0) 10-3 m

Akışkan debisini boru hatlarının standart iç çaplarına göre belirliyoruz:

(32)

Nerede - boru hattının iç çapı, m;

- boru hattının dış çapı, m;

— boru hattı duvar kalınlığı, m

Gerçek sıvı akış hızları, (28) ve (29) ifadelerinden belirlenir:

Gerçek sıvı akış hızlarını verilenlerle karşılaştırıyoruz:

d) Boru hatlarında sıvı akış rejiminin belirlenmesi (Reynolds sayıları)

Reynolds kriteri şu formülle belirlenir:

(33)

Re, Reynolds sayısı nerede

W, sıvı akış hızıdır, m/s; - boru hattının iç çapı, m; — kinematik viskozite, m2/s

Emme boru hattı:

Boşaltma boru hattı:

Her iki durumda da Re sayısı, sıvı akışının laminer rejiminden türbülansa geçiş bölgesinin 10000'e eşit değerini aştığından, bu, boru hatlarının gelişmiş bir türbülans rejimine sahip olduğu anlamına gelir.

e) Sürtünme direnci katsayısının belirlenmesi

Çalkantılı bir rejim için, sürtünme direnci katsayısı şu formülle belirlenir:

(34)

Emme borusu için:

Boşaltma boru hattı için:

f) Yerel direnç katsayılarının belirlenmesi

Emme borusunda iki açık valf ve 90 derecelik bir dirsek bulunur. Bu elemanlar için, referans literatüre göre, yerel direnç katsayılarını buluyoruz: açık bir valf için, 90 derecelik bir dönüşe sahip bir diz için. Akışkan pompaya girdiğinde oluşan direnci hesaba katarak, emme yolundaki yerel direnç katsayılarının toplamı şuna eşit olacaktır:

(35)

Tahliye boru hattında aşağıdaki elemanlar bulunur: 3 adet valf, çek valf \u003d 2, diyafram, ısı eşanjörü, 90 derecelik dönüşlü 3 dirsek. Sıvı pompadan ayrıldığında oluşan direnci hesaba katarak, tahliye yolundaki yerel direnç katsayılarının toplamı şuna eşittir:

g) Emme ve basma boru hatlarındaki sürtünme kuvvetlerinin ve yerel dirençlerin üstesinden gelmek için basınç kayıplarının belirlenmesi

Darcy-Weisbach formülünü kullanıyoruz:

(37)

DN, sürtünme kuvvetlerinin üstesinden gelmek için basınç kaybıdır, m

L, boru hattının gerçek uzunluğudur, m

d boru hattının iç çapıdır, m

- incelenen yol üzerindeki yerel dirençlerin toplamı

Emiş borusundaki hidrolik direnç:

Boşaltma boru hattındaki hidrolik direnç:

i) Gerekli pompa basma yüksekliğinin belirlenmesi

Gerekli basınç, hesaplanan bileşenlerin, yani fırın ve kolondaki seviyelerdeki geometrik fark, fırın ve kolondaki basınç farkını aşmak için kayıplar ve ayrıca emişteki lokal hidrolik dirençlerin eklenmesiyle belirlenir. ve tahliye boru hatları, artı hesaplanmamış kayıplar için %5.

(40)

2 Adım parametreleri.

çok tekerlekli
santrifüj pompalar ile gerçekleştirmek
tutarlı
veya paralel
çarkların bağlantısı (bkz. şekil 5
sırasıyla sol ve sağ).

pompalar
işçilerin seri bağlantısı ile
tekerlekler denir çok aşamalı.
Böyle bir pompanın yüksekliği, kafaların toplamına eşittir.
bireysel aşamalar ve pompa akışı
bir aşamanın beslemesine eşittir:

;
;

nerede
–
adım sayısı;

,

;

pompalar
tekerleklerin paralel bağlantısı kabul edilir
düşünmek çok iş parçacıklı.
Böyle bir pompanın kafası, birinin kafasına eşittir.
adımlar ve besleme, beslemelerin toplamına eşittir
bireysel temel pompalar:

; ;

nerede

— numara
akışlar (gemi pompaları için kabul edilir
ikiden fazla değil).

Adım sayısı
maksimum basınçla sınırlı
bir aşama tarafından oluşturulur (genellikle
1000 J/kg'ı aşıyor).

biz tanımlarız
kritik
kavitasyon enerji rezervi
olmadan
hava giderici

için
besleme pompası:

;

kondens için
pompa:

;

kritik
kavitasyon enerji rezervi
hava giderici

beslenme için
pompa:

;

kondens için
pompa:

;

nerede

sıvı doyma basıncıdır
sıcaklığı ayarlamak;
- emme boru hattının hidrolik kayıpları;


— katsayı
rezerv,
hangisi kabul edilir
.

;

;

—
hız faktörü
pompa (bkz. Şekil 7);

veya

- sırasıyla
soğuk tatlı su ve deniz suyu için;

katsayı
rezerv
öyle seçilir
onun işindeki malzemeler nelerdir
grafik bağımlılıklarını tatmin et

ve.
Bu katsayının elde edilen değeri
hesaplanan bulunurken açıklığa kavuşturulacak
oranlar önerilene göre daha fazla
metodoloji. (Önerilen
şekil 6 ve 7 grafik bağımlılıkları
ağırlıklı olarak beslenme
pompalar, böylece arıza durumunda
beslenme koşullarının belirlenmesi
pompalar, finalde bir artışa izin veriyoruz
katsayının sınır değeri
rezerv bir değere
sonunda tatmin edecek ve
).

Daha öte
tanımlamak maksimum
izin verilen hız
çark:

,
nerede

—
kavitasyon
hız faktörü,
amaca göre seçilen
pompa:

—
için
basınç ve yangın pompası;

-için
besleme pompası;

—
için
güçlendirici ile besleme pompası
adım;

—
için
kondens pompası;

—
için
önceden tasarlanmış eksenel çarklı pompa;

tanımlayalım
Çalışma
dönme hızı
pompa tekerlekleri:

,
nerede

—
katsayı
hız,
aşağıdaki değerleri alarak:

—
için
basınç ve yangın pompası;

—
için
güçlendirici kademeli besleme pompası;

—
için
besleme pompası;

—
için
kondens pompası;

Şart
doğru katsayı seçimi
hız: uyumlaştırma
eşitsizliğe göre dönme hızları
(ve
olumsuzluk
50'den az alınmalıdır).

Tahmini
vuruş sırası
tekerlekler şu ifadeyle bulunabilir:

,
nerede
—
hacimsel verim şu şekilde bulunur:

,
nerede

—
sıvı akışını hesaba katar
ön conta;

Teorik
baskı yapmak
formüle göre bulunur:

,

nerede
— hidrolik
yeterlik, hangisi
şu şekilde tanımlanır:

,
nerede

—
azaltışmış
çap
pervaneye giriş; kabul edilmiş(bkz. şekil 8). Not
hidrolik kayıpların meydana geldiği
akış kanallarında sürtünme varlığından dolayı
parçalar.

Mekanik
yeterlik
formülle bulun:

,

nerede
kayıpları hesaba katar
dış yüzeyin sürtünme enerjisi
pompalanan sıvının üzerindeki tekerlekler
(disk sürtünmesi):

;

—
sürtünmeden kaynaklanan enerji kayıplarını hesaba katar.
rulmanlar ve doldurma kutuları
pompa.

Genel
yeterlik pompa
şu şekilde tanımlanır:

;

gemilerin verimliliği
santrifüj pompalar içinde yatıyor
0,55'ten 0,75'e.

tüketilen
güç
pompa ve maksimum
güç
sırasıyla aşırı yüklerde
şu şekilde tanımlanır:

;

;

3.1 Uzun bir basit boru hattının hidrolik hesabı

Uzun boru hatlarını düşünün, yani.
basınç kaybı olanlarda
yerel direncin üstesinden gelmek
kıyasla önemsiz
uzunluk boyunca kafa kaybı.

Hidrolik hesaplama için kullandığımız
formül ( ), kayıpları belirlemek için
boru hattının tüm uzunluğu boyunca basınç

Pbüyüme
uzun boru hattı
sabit çaplı boru hattı
H basıncı altında çalışan borular (şekil
6.5).

Şekil 6.5

Basit bir uzun boru hattını hesaplamak için
sabit bir çapla yaz
1-1 ve 2-2 bölümleri için Bernoulli denklemi

.

Hız ₁=₂=0,
ve basınçP₁=P₂=P_de,sonra bunlar için Bernoulli denklemi
şartlar şekil alacak

.

Bu nedenle, tüm basınç Hhidrolik üstesinden gelmek için harcanan
boru hattının tüm uzunluğu boyunca direnç.
Hidrolik olarak uzun bir
boru hattı, o zaman, yerel ihmal
kafa kaybı, alırız

.
(6.22)

Ama formüle (6.1) göre

,

nerede

Böylece, basınç

(6.24)

Hidrolik pompa parametrelerinin hesaplanması

Hidrolik hattın güvenli çalışması için standart 3 MPa basınç kabul ediyoruz. Hidrolik sürücünün parametrelerini kabul edilen basınç değerinde hesaplayalım.

Hidrolik pompaların performansı formülle hesaplanır.

V = ,(13)

burada Q, çubuk üzerinde gerekli kuvvettir, Q = 200 kN;

L, hidrolik silindir pistonunun çalışma strokunun uzunluğudur, L = 0,5 m;

t, hidrolik silindir pistonunun çalışma strok süresi, t = 0.1 dak;

p, hidrolik silindirdeki yağ basıncıdır, p = 3 MPa;

η1 - hidrolik sistem verimliliği, η1 = 0.85;

V = = 39,2 l / dak.

Hesaplamaya göre, NSh-40D pompasını seçiyoruz.

10 Motor hesaplama

Pompayı çalıştırmak için tüketilen güç aşağıdaki formülle belirlenir:

N = ,(14)

burada η12, pompanın toplam verimidir, η12 = 0.92;

V – hidrolik pompanın üretkenliği, V = 40 l/dak;

p, hidrolik silindirdeki yağ basıncıdır, p = 3 MPa;

N = = 0,21 kW.

Hesaplama verilerine göre, gerekli pompa performansını elde etmek için, dönüş hızı n = 1000 dak-1 ve gücü N = 0,4 kW olan AOL2-11 elektrik motorunu seçiyoruz.

11 Bükme için ayak parmağının hesaplanması

Pençe parmakları, maksimum R = 200 kN yükte en büyük bükülme momentini yaşayacaktır. 6 pençe olduğu için bir parmak R = 200 / 6 = 33,3 kN yükten bir bükülme momenti yaşayacaktır (Şekil 4).

Parmak uzunluğu L = 100 mm = 0,1 m.

Dairesel kesit için eğilme gerilimi:

σ = (15)

M eğilme momentidir;

d parmak çapıdır;

Tehlikeli bölümde, an olacak

Mizg = R ∙ L / 2 = 33,3 ∙ 0,1 / 2 = 1,7 kN∙m.

Şekil 4 - Bükme parmağının hesaplanmasına.

Kesitindeki parmak, d = 40 mm = 0.04 m çapında bir dairedir, eğilme stresini belirleyelim:

σ = = 33,97 ∙ 106 Pa = 135,35 MPa

Mukavemet durumu: ≥ σbend.

Çelik St 45 için izin verilen stres = 280 MPa.

Mukavemet koşulu karşılanır, çünkü izin verilen eğilme gerilimi gerçek olandan daha büyüktür.

Hidrolik silindirin gerekli parametreleri hesaplandı. Hesaplamaya göre 250 mm piston çapı ve 120 mm rot çapına sahip bir hidrolik silindir takıldı. Çubuğa etki eden kuvvet 204 kN'dir. Sapın kesit alanı 0.011 m2'dir.

Çubuğun sıkıştırma için hesaplanması, sıkıştırma stresinin 18.5 MPa olduğunu ve izin verilen 160 MPa'dan daha az olduğunu gösterdi.

Kaynağın mukavemet hesabı yapıldı. İzin verilen stres 56 MPa'dır. Kaynakta meydana gelen gerçek gerilme 50 MPa'dır. Dikiş alanı 0,004 m2.

Hidrolik pompanın parametrelerinin hesaplanması, pompa performansının 39,2 l / dak'dan fazla olması gerektiğini gösterdi. Hesaplamaya göre, NSh-40D pompasını seçiyoruz.

Elektrik motorunun parametrelerinin hesaplanması yapıldı. Hesaplama sonuçlarına göre, n = 1000 dak-1 dönüş hızına ve N = 0,4 kW gücünde bir AOL2-11 elektrik motoru seçilmiştir.

Bükme için ayak parmağının hesaplanması, tehlikeli bölümde bükülme momentinin Mb = 1.7 kN∙m olacağını gösterdi. İzin verilen = 280 MPa'dan daha az olan eğilme gerilimi σ = 135.35 MPa.

Hizmet pazarının kavramları ve yapısı. Ulaştırma servisleri
Geniş "uluslararası ticaret" terimi, yalnızca malların satışı için değil, aynı zamanda hizmetler için de bir ilişki olarak anlaşılabilir. Hizmetler, toplum üyelerinin, hanehalklarının kişisel ihtiyaçlarını, çeşitli işletmelerin, derneklerin, kuruluşların ihtiyaçlarını doğrudan karşılayan faaliyetlerdir ...

Motor montajının teknolojik süreci
Silindir bloğunu sehpaya takın ve yağ kanallarının sıkılığını kontrol edin. Sızdırmazlık ihlaline izin verilmez. Bloğu kurun, ancak demontaj için stand - yatay konumda montaj. Silindir bloğunun tüm iç boşluklarını basınçlı havayla üfleyin (parçaları basınçlı havayla üflemek için tabanca ...

Transfer kutusunun dişli oranlarının belirlenmesi
Aktarma kutularında iki vites vardır - yüksek ve düşük. En yüksek vites doğrudandır ve dişli oranı 1'dir. Alt vitesin dişli oranı aşağıdaki koşullardan belirlenir: - Maksimum yükselmenin üstesinden gelme koşulundan: - Kaplin kütlesinin tam olarak kullanılması koşulundan ...

Doğrudan su temini yöntemi hakkında daha fazla bilgi

Sistem farklı şekillerde organize edilebilir. En basit, ancak en başarılı olmayan, suyun kuyudan tüketim yerlerine ek cihazlar olmadan tedarik edilmesi seçeneğidir. Bu şema, çalışma sırasında pompanın sık sık açılıp kapanmasını gerektirir. Musluğun kısa bir açılışında bile pompalama cihazı çalışmaya başlayacaktır.

Doğrudan su temini seçeneği, aynı zamanda binada kalıcı olarak yaşaması planlanmıyorsa, boru hatlarının minimum dallanmasına sahip sistemlerde kullanılabilir. Ana parametreler hesaplanırken bazı özellikler dikkate alınmalıdır. Her şeyden önce, üretilen basınçla ilgilidir. Özel bir hesap makinesi kullanarak çıkış basıncını belirlemek için hızlı bir şekilde hesaplamalar yapabilirsiniz.

Hesaplamaların ana özellikleri hakkında

Kalıcı ikamet ve binada çok sayıda su noktası bulunmasıyla, çalışma döngüsü sayısını azaltmaya izin veren hidrolik akümülatörlü bir sistem düzenlemek en iyisidir. Bunun pompanın ömrü üzerinde olumlu bir etkisi olacaktır. Bununla birlikte, böyle bir şema tasarım açısından karmaşıktır ve ek bir kapasitansın kurulmasını gerektirir, bu nedenle bazen kullanımı pratik değildir.

Bir kuyu için dalgıç pompa cihazı

Basitleştirilmiş bir versiyonda akümülatör monte edilmemiştir. Kontrol rölesi, musluk açıldığında emme cihazı açılacak ve kapatıldığında kapanacak şekilde ayarlanır. Ek ekipman eksikliği nedeniyle sistem daha ekonomiktir.

Böyle bir şemada, kuyu için pompa şunları yapmalıdır:

• herhangi bir kesinti olmadan doğrudan en yüksek noktaya yüksek kalitede bir su yükselmesini sağlamak;
• kuyudan ana tüketim noktalarına kadar uzanan boruların içindeki direnci gereksiz zorluklar olmadan aşmak;
• çeşitli sıhhi tesisat armatürlerinin kullanılmasını mümkün kılan su giriş yerlerinde basınç oluşturmak;
• kuyu pompasının yeteneklerinin sınırında çalışmaması için en az küçük bir işletme rezervi sağlayın.

Doğru hesaplamalarla, satın alınan ekipman, doğrudan su giriş noktalarına su temini sağlayan güvenilir bir sistem oluşturmanıza olanak sağlayacaktır. Nihai sonuç, teknik belgelerde herhangi biri belirtilebileceğinden, hemen üç miktarda verilir.

Zamandan Tasarruf Edin: Her Hafta Postayla Öne Çıkan Makaleler