Isı kayıplarının belirlenmesi veya ne olduğu, bir evin termal görüntüleme araştırması

1. DOĞRUDAN VE TERS ISI DENGESİ DENKLEMLERİ

Bir geminin kazanının ekonomik performansının en eksiksiz resmi, kazana ne kadar ısı girdiğini, hangi kısmının faydalı olarak kullanıldığını (buhar üretimi için) ve hangi kısmının kaybolduğunu gösteren ısı dengesi ile verilir.

Isı dengesi, bir kazanın çalışma sürecinin analizine enerjinin korunumu yasasının uygulanmasıdır. Kazanın çalışma sürecini sabit (veya sabit) çalışma modunda analiz ederken, ısı dengesi termal testlerin sonuçlarına göre derlenir. V

Genel anlamda, ısı dengesi denklemi şu şekildedir:
ben=n
QLOW = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
ben=2

burada QPOD, buhar kazanına sağlanan ısı miktarıdır, kJ/kg; Q1 – faydalı ısı, kJ/kg;

QPOT – ısı kayıpları, kJ/kg

Sabit kazanlar için geliştirilen standart hesaplama yönteminde, 1 kg yakıttan fırına verilen tüm ısının dikkate alınması önerilir (Şekil 4.1), yani.

Q	ALTINDA	= S	P	=QP+Q+Q	B	+Q	VB	(4,2)
		HT

burada QHP, yakıtın çalışma kütlesinin net kalorifik değeridir, kJ/kg;

QT, QB, QPR - sırasıyla yakıt atomizasyonu için sağlanan yakıt, hava ve buharla verilen ısı miktarı, kLJ/kg.

Son üç değer aşağıdaki gibi belirlenir. Yakıtın fiziksel ısısı

QT	= cT tT	(4,3)

burada cT, yakıtın ısıtma sıcaklığındaki ısı kapasitesi tT, kJ/(kg K)

QB değeri, yalnızca, örneğin bir buharlı hava ısıtıcısında, kazanın dışındaki hava tarafından alınan ısıyı hesaba katar. Gazlı hava ısıtmalı kazanın olağan düzeni ile, soğuk hava ile fırına verilen ısı miktarına eşittir, yani.

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
α, fazla havanın katsayısıdır;
сХВ – soğuk havanın tXB sıcaklığındaki ısı kapasitesi;
I XB- teorik hava miktarının entalpisi V, kJ / kg
Akaryakıt püskürtmek için buharla fırına verilen ısı miktarı,
QPR =	GPR	(iPR -i")	(4,5)
	BK

burada GPR, VC yakıtını atomize etmek için buhar tüketimidir, kg/saat;

iPR, i” – baca gazlarında yakıt ve kuru doymuş buharın atomizasyonu için buhar entalpisi, kJ/kg.

(4.5) denklemindeki i” değeri 2500 kJ/kg'a eşit alınabilir, bu da baca gazlarındaki su buharının kısmi basıncı pH2O 0.01 MPa'ya tekabül eder.

Deniz kazanları için, denklem (4.2)'deki tanımlayıcı miktar QHP'dir, çünkü kalan terimlerin toplamı QP'nin %1'ini geçmez. Bu bağlamda, deniz kazanlarının ısı dengesi derlenirken, genellikle hava baca gazları QPOD \u003d QHP ile ısıtıldığında ve ne zaman alınır.

buharla ısıtılır QPOD = QHP +QB . Bu durumda, ilk denklem ana denklemdir, çünkü buhar

Isı atığı türleri

Her sitenin kendi ısı tüketimi türü vardır. Her birini daha ayrıntılı olarak ele alalım.

Kazan dairesi

İçine yakıtı dönüştüren ve termal enerjiyi soğutucuya aktaran bir kazan yerleştirilmiştir. Yakıtın yetersiz yanması, kazan duvarlarından ısı çıkışı, üfleme sorunları nedeniyle herhangi bir ünite üretilen enerjinin bir kısmını kaybeder. Ortalama olarak günümüzde kullanılan kazanların verimi %70-75 iken daha yeni kazanlar %85 verim sağlar ve kayıp yüzdeleri çok daha düşüktür.

Enerji israfı üzerinde ek bir etki şu şekilde gerçekleşir:

1. kazan modlarının zamanında ayarlanması eksikliği (kayıplar %5-10 artar);
2. brülör memelerinin çapı ile termal ünitenin yükü arasındaki tutarsızlık: ısı transferi azalır, yakıt tamamen yanmaz, kayıplar ortalama% 5 artar;
3. kazan duvarlarının yeterince sık temizlenmesi - kireç ve tortular ortaya çıkıyor, iş verimliliği% 5 düşüyor;
4. izleme ve ayar araçlarının eksikliği - buhar sayaçları, elektrik sayaçları, ısı yükü sensörleri - veya bunların yanlış ayarlanması, fayda faktörünü %3-5 oranında azaltır;
5. kazan duvarlarındaki çatlaklar ve hasarlar verimliliği %5-10 azaltır;
6. eski pompa ekipmanının kullanılması, kazan dairesinin onarım ve bakım maliyetlerini azaltır.

Boru hatlarındaki kayıplar

Isıtma ana sisteminin verimliliği aşağıdaki göstergelerle belirlenir:

1. Soğutucunun borulardan geçtiği pompaların verimliliği;
2. ısı borusunu döşemenin kalitesi ve yöntemi;
3. ısı dağılımının bağlı olduğu ısıtma ağının doğru ayarları;
4. boru hattı uzunluğu.

Termal yolun uygun tasarımı ile, enerji tüketicisi yakıt üretim yerinden 2 km uzaklıkta olsa bile, termal ağlardaki standart termal enerji kayıpları% 7'yi geçmeyecektir. Aslında bugün şebekenin bu bölümünde ısı kayıpları yüzde 30 veya daha fazlasına ulaşabiliyor.

Tüketim nesnelerinin kayıpları

Isıtılmış bir odada sayaç veya sayaç varsa fazla enerji tüketimini belirlemek mümkündür.

Bu tür kayıpların nedenleri şunlar olabilir:

1. oda boyunca eşit olmayan ısıtma dağılımı;
2. ısıtma seviyesi hava koşullarına ve mevsime uymuyor;
3. sıcak su kaynağının devridaim eksikliği;
4. sıcak su kazanlarında sıcaklık kontrol sensörlerinin olmaması;
5. kirli borular veya iç sızıntılar.

Kazanın termal dengesinin hesaplanması. Yakıt tüketiminin belirlenmesi

Kazan termal dengesi

Kazanın ısı dengesinin oluşturulması, kazana giren ısı miktarı arasında mevcut ısı olarak adlandırılan eşitlik kurulmasından oluşur Q_P, ve faydalı ısı miktarı Q₁ ve ısı kayıpları Q₂, Q₃, Q₄. Isı dengesine göre verim ve gerekli yakıt tüketimi hesaplanır.

Isı dengesi, 0°C sıcaklıkta ve 101,3 kPa basınçta 1 kg (1 m3) yakıt başına kazanın kararlı durum termal durumuna göre derlenir.

Genel ısı dengesi denklemi şu şekildedir:

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

nerede Q_P - yakıtın mevcut ısısı; Q_v.vn - kazanın dışında ısıtıldığında hava yoluyla fırına verilen ısı; Q_F - buhar püskürtme ("nozül" buharı) ile fırına verilen ısı; Q₁ - faydalı ısı; Q₂ - baca gazları ile ısı kaybı; Q₃ - yakıt yanmasının kimyasal eksikliğinden kaynaklanan ısı kaybı; - yakıt yanmasının mekanik eksikliğinden kaynaklanan ısı kaybı; Q₅ - harici soğutmadan kaynaklanan ısı kaybı; Q₆ - cürufun ısı kaybı.

Harici hava ısıtması ve buhar püskürtmesi olmadan gaz halindeki yakıtı yakarken, Q değerleri_v.vn, Q_F, Q₄, Q₆ 0'a eşittir, bu nedenle ısı dengesi denklemi şöyle görünecektir:

Q_P = S₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

1 m3 gaz yakıtın mevcut ısısı:

Q_P = Qd_Bence +ben_tl, kJ/m3, (2.4.1-3)

nerede_Bence - gaz halindeki yakıtın net kalorifik değeri, kJ/m3 (bkz. Tablo 1); Bence_tl - yakıtın fiziksel ısısı, kJ/m3. Yakıt harici bir ısı kaynağı tarafından ısıtıldığında dikkate alınır. Bizim durumumuzda bu olmaz, yani Q_P = Qd_Bence, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Isı kaybı ve kazan verimliliği

Isı kaybı genellikle yakıtın mevcut ısısının yüzdesi olarak ifade edilir:

vb. (2.4.2-1)

Baca gazları ile atmosfere ısı kaybı, son ısıtma yüzeyinin (ekonomizer) çıkışındaki yanma ürünlerinin entalpileri ile soğuk hava arasındaki fark olarak tanımlanır:

, (2.4.2-2)

Neredeyim_Vay = İÇ _AT çıkan gazların entalpisidir. Belirli bir baca gazı sıcaklığı t için tablo 7'ye göre enterpolasyon ile belirlenir_Vay°С:

, kJ/m3. (2.4.2-3)

B_Vay = bN_AT - ekonomizörün arkasındaki fazla hava katsayısı (bkz. Tablo 3);

Bence_0.h.v. soğuk havanın entalpisidir,

Bence_0.x.v = (ct)_v*VH = 39.8*VH, kJ/m3, (2.4.2-4)

nerede (ct)_v \u003d 39.8 kJ / m3 - t'de 1 m3 soğuk havanın entalpisi_h.v. = 30°С; VH teorik hava hacmidir, m3/m3 (bkz. Tablo 4) = 9.74 m3/m3.

Bence_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387.652 kJ/m3, (2.4.2-5)

Buhar kazanlarının parametre tablosuna göre t_Vay = 162°С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Kimyasal tamamlanmamış yanmadan kaynaklanan ısı kaybı q₃ , %, baca gazlarında (CO, H) kalan eksik yanma ürünlerinin toplam yanma ısısından kaynaklanmaktadır.₂, CH₄ ve benzeri.). Tasarlanan kazan için kabul ediyoruz

Q₃ = 0,5%.

Dış mekan soğutmasından kaynaklanan ısı kaybı q₅ , %, D kazanının buhar çıkışına bağlı olarak tablo 8'e göre alınır, kg/s,

kg/sn, (2.4.2-8)

burada D, t/h - ilk verilerden = 6.73 t/h.

Tablo 8 - Kuyruk yüzeyli bir buhar kazanının harici soğutmasından kaynaklanan ısı kayıpları

Kazanın anma buhar çıkışı D, kg/s (t/sa)	Isı kaybı q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

q'nun yaklaşık değerini bulma₅ , %, 6,73 t/h nominal buhar kapasitesi için.

(2.4.2-9)

Kazandaki toplam ısı kaybı:

yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Kazan verimliliği (brüt):

H_İLE \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d %92,95. (2.4.2-11)

Boru hatlarının yüzeyinden ısı kaybını azaltmak için önlemler

Isı enerjisinin taşınması sırasında enerji tasarrufu öncelikle ısı yalıtımının kalitesine bağlıdır. Boru hatlarının yüzeyinden ısı kaybını azaltan ana enerji tasarrufu önlemleri şunlardır:

yalıtılmamış alanların izolasyonu ve mevcut ısı yalıtımının bütünlüğünün restorasyonu;

mevcut su yalıtımının bütünlüğünün restorasyonu;

yeni ısı yalıtım malzemelerinden oluşan kaplamaların uygulanması veya yeni tür ısı yalıtım kaplamalarına sahip boru hatlarının kullanılması;

flanşların ve vanaların yalıtımı.

Yalıtılmış boru hatlarının yüzeyinden kaynaklanan ısı kayıpları, yalıtımlı boru hatlarının yüzeyinden kaynaklanan kayıplara kıyasla çok büyük olduğundan ve ısı yalıtımı uygulama maliyeti nispeten düşük olduğundan, yalıtımsız bölümlerin yalıtımı birincil enerji tasarrufu önlemidir.

Yeni tip ısı yalıtımlı kaplamalar, yalnızca düşük ısı iletkenliğine değil, aynı zamanda düşük hava ve su geçirgenliğine ve ayrıca boru malzemesinin elektrokimyasal korozyonunu azaltan düşük elektrik iletkenliğine sahip olmalıdır.

Su yalıtım kaplamaları tabakasının bütünlüğünün ihlali durumunda, ısı yalıtımının nem içeriğinde bir artış meydana gelir. Isıtma şebekesinin sıcaklık aralığında suyun ısıl iletkenliği X= 0,6 - 0,7 W / (m • K) ve ısı yalıtım malzemelerinin ısıl iletkenliği genellikle A'dır,_itibaren \u003d 0.035 -4-0.05 W / (m • K), daha sonra malzemenin ıslatılması termal iletkenliğini birkaç kez artırabilir (pratikte 3 kattan fazla).

Isı yalıtımının nemlendirilmesi, dış yüzeylerinin korozyonu nedeniyle boruların tahrip olmasına katkıda bulunur, bunun sonucunda boru hatlarının hizmet ömrü birkaç kez azalır. Bu nedenle, borunun metal yüzeyine, örneğin silikat emayeler, izol vb. Şeklinde bir korozyon önleyici kaplama uygulanır.

Şu anda, yalıtımın bütünlüğünün uzaktan kontrolü ile su geçirmez bir kabuk içinde poliüretan köpük yalıtımlı "boru içinde boru" tipi ısı boru hatları yaygın olarak tanıtılmaktadır. Bu tasarım, poliüretan köpük ile ön izolasyon sağlar ve sadece boruları değil, aynı zamanda tüm sistem bileşenlerini (bilyeli bağlantı parçaları, sıcaklık dengeleyicileri vb.) Bu tasarımdaki ısı boru hatları, kanalsız olarak yeraltına döşenmekte ve fabrikada ayrı ayrı izole edilmiş elemanların prefabrikasyonu ve yüksek ısı ve nem geçirimsizliği nedeniyle önemli ölçüde enerji tasarrufu sağlamaktadır. Ön yalıtımlı boru hatlarının başarılı bir şekilde çalıştırılması, yüksek kaliteli kurulum gerektirir. Aynı zamanda, 30 yıla kadar değiştirilmeden çalışabilirler.

Boru hatlarının yüzeyinden ısı kaybını azaltmak için önleyici tedbirler şunlardır: (mevcut değillerse) kanalizasyonların kurulması sonucu boru hatlarının taşmasını önlemek ve uygun düzende tutmak; yoğuşmanın ısı yalıtımının yüzeyine girmesini önlemek için geçiş ve geçiş olmayan kanalların havalandırılması.

Boru hatlarının yüzeyinden ısı kaybını azaltan diğer bir önlem, ısı besleme sisteminin daha düşük bir sıcaklık grafiğine (150/70'den 115/70 veya 95/70 °C / °C'ye) geçişidir, bu da Besleme boru hattındaki ve ortamdaki ısı taşıyıcının sıcaklık farkı. Ancak bu, gerekli ısı miktarını tüketiciye aktarmak için sistemden daha fazla soğutucu akışı gerektirecektir. Bunu yapmak için, pompaları çalıştırmak için elektrik maliyetini artırmanız gerekir.Bu nedenle, söz konusu olayı gerçekleştirmenin fizibilitesini belirlemek için bir fizibilite çalışması gereklidir.

Yanma odasının termal hesaplaması

Kazanın tasarım verilerini kullanarak fırın için bir hesaplama şeması hazırlayacağız.

Pirinç. 2.1 - Yanma odasının şeması

Fırının hesaplamasını tablo 2.3'te sunuyoruz.

Tablo 2.3

hesaplanan değer	atama	Boyut	Formül veya gerekçe	Ödeme
Elek borularının çapı ve kalınlığı	dx	mm	çizime göre	32x6
boru aralığı	S1	mm	Ayrıca	46
Yüzeyler:
ön duvar	ff	m2	Şek. 2.1	33,3.16,32=543,5
arka duvar	fz	Ayrıca
yan duvar	Facebook
ocak	fon sağlayıcı	8,47.16,32=138,2
tavan	Fp	3,2.16,32=52,2
çıkış penceresi	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
Yanma odasının duvarlarının toplam yüzeyi	ilk	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Yanma odasının hacmi	VT	m3	Şek. 2.1	233,5.16,32=3811
Yayılan tabakanın etkin kalınlığı	s	m
Fırın hacminin termal stresi	kW/m3
Fırındaki fazla hava katsayısı	T	—	Daha önce kabul edildi	1,05
sıcak hava sıcaklığı	tg.c.	İLE	verilen	333
sıcak hava entalpisi	kJ/m3	tabloya göre 2.2	4271,6
Havanın fırına verdiği ısı	Qv	kJ/m3
Fırında faydalı ısı dağılımı	QT	kJ/m3
Teorik yanma sıcaklığı	a	İLE	tabloya göre 2.2	2145C
Mutlak teorik yanma sıcaklığı	Ta	İLE	a+273	2418
Brülör yüksekliği	hg	m	Şek. 2.1
Ocak yüksekliği (çıkış gaz penceresinin ortasına kadar)	Nt	m	Ayrıca
Brülör bölgesinin üzerinde sıcaklık maksimum kayması	x	—	Birkaç kademede ve D> 110kg/sn vorteks brülörleri kullanırken	0,05
Fırın yüksekliği boyunca maksimum sıcaklığın nispi konumu	xt	—
katsayı	m	—
Fırının çıkışındaki gazların sıcaklığı	İLE	peşin kabul ediyoruz	1350
Fırın çıkışındaki mutlak gaz sıcaklığı	İLE	1623
gaz entalpisi	kJ/m3	tabloya göre 2.2	23993
Yanma ürünlerinin ortalama toplam ısı kapasitesi	Vcav	kJ/(m3.K)
Fırındaki basınç	r	MPa	kabul	0,1
Üç atomlu gazlar tarafından ışınların zayıflama katsayısı
Aydınlık olmayan gazların termal emisyonu	G	—
Yakıttaki karbon ve hidrojen içeriği arasındaki oran	—
Kurum parçacıkları tarafından ışın zayıflama katsayısı
Işıklı bir meşale ile ışınların zayıflama katsayısı	k
Torcun aydınlık kısmının termal radyasyon katsayısı	İle	—
Torcun aydınlık kısmı ile doldurulmuş fırın hacminin oranını karakterize eden katsayı	m	—	Gaz yakarken ve	0,1
Torç termal radyasyon katsayısı	F	—
Ekran açısı	x	—	Fin ekranlar için	1
Koşullu yüzey kirlenme katsayısı	—	Gaz ve duvar membran ekranlarını yakarken	0,65
Kalkan Termal Verimlilik Oranı	eşdeğer	—	.X	0,65
Sıcaklık katsayısı	A	—	Doğalgaz için	700
Fırının üst kısmındaki gaz hacimlerinin ve eleklerin karşılıklı ısı değişimi için düzeltme faktörü	—
Ekrana giriş yüzeyinin koşullu kirlilik katsayısı	çıkış	—		0,65.0,52=0,338
Çıkış yüzeyinin termal verim katsayısı	çıkış	—	dışarı.x	0,338
Ortalama termal verimlilik katsayısı	evlenmek	—
Fırın termal radyasyon katsayısı	T	—
Fırının çıkışındaki gazların hesaplanan sıcaklığı için formül değeri	r	—
Fırının çıkışındaki tahmini gaz sıcaklığı	İLE	Daha önce kabul edilenden 100С'den daha az farklıdır, bu nedenle ikinci yaklaşım gerekli değildir
gaz entalpisi	kJ/m3	tabloya göre 2.2	24590
Fırında alınan ısı miktarı	kJ/m3
Brülörler tarafından işgal edilen fırın duvarlarının yüzeyi	fgor	m2	çizimden	14
Fırın ekranlarının radyasyon alan ısıtma yüzeyi	Nl	m2
Fırın ızgaralarının ısıtma yüzeyinin ortalama ısı yükü	ql	kW/m2

Isı tedarik sistemlerinin sınıflandırılması

Çeşitli kriterlere göre ısı tedarik sistemlerinin bir sınıflandırması vardır:

1. Güçle - ısı taşıma mesafesi ve tüketici sayısı bakımından farklılık gösterirler. Yerel ısıtma sistemleri aynı veya bitişik binalarda bulunur. Havaya ısıtma ve ısı transferi tek bir cihazda birleştirilir ve fırına yerleştirilir. Merkezi sistemlerde, bir kaynak birden fazla odanın ısıtılmasını sağlar.
2. Isı kaynağına göre. Bölgesel ısı kaynağı ve ısı kaynağı tahsis edin.İlk durumda ısıtma kaynağı kazan dairesidir ve ısıtma durumunda ısı CHP tarafından sağlanır.
3. Soğutucu tipine göre su ve buhar sistemleri ayırt edilir.

Bir kazan dairesinde veya CHP'de ısıtılan soğutucu, ısıyı binalarda ve konutlarda ısıtma ve su temin cihazlarına aktarır. Su termal sistemleri tek ve iki borulu, daha az sıklıkla - çok borulu. Apartman binalarında, sıcak su bir borudan tesise girdiğinde ve sıcaklıktan vazgeçerek diğer borudan CHP veya kazan dairesine geri döndüğünde, iki borulu bir sistem en sık kullanılır. Açık ve kapalı su sistemleri arasında bir ayrım yapılır. Açık tip bir ısı kaynağı ile tüketiciler, tedarik şebekesinden sıcak su alırlar. Tam su kullanılıyorsa tek borulu sistem kullanılır. Su kaynağı kapatıldığında, soğutma sıvısı ısı kaynağına geri döner.

Bölgesel ısıtma sistemleri aşağıdaki gereksinimleri karşılamalıdır:

• sıhhi ve hijyenik - soğutma sıvısı, 70-80 derecelik bir bölgede ortalama ısıtma cihazları sıcaklığı sağlayarak, tesislerin koşullarını olumsuz yönde etkilemez;
• teknik ve ekonomik - boru hattının fiyatının ısıtma için yakıt tüketimine orantılı oranı;
• operasyonel - ortam sıcaklığına ve mevsime bağlı olarak ısı seviyesinin ayarlanmasını sağlamak için sürekli erişimin varlığı.

Arazi, teknik koşullar, çalışma sıcaklığı koşulları ve proje bütçesini dikkate alarak ısıtma ağlarını yerin üstüne ve altına döşerler.

Bir ısı boru hattının döşenmesi için bir bölge seçerken, bir kaza veya onarım durumunda ağa hızlı erişim imkanı sağlamanın yanı sıra güvenliği de hesaba katmak gerekir. Güvenilirliği sağlamak için, ısı besleme ağları, gaz boru hatları, oksijen veya basınçlı hava taşıyan borular ile basıncın 1,6 MPa'yı aştığı ortak kanallara döşenmez.

1 İlk veriler

2.1.1 Kaynak
ısı temini, Rusya'nın RAO UES'inin bir parçası olan AO-Energo'nun bir parçası olarak bir CHPP'dir.

Dengede
AO-Energo, dağıtım suyu TS'nin ana ve parçasıdır,
dağıtımın ana kısmı ve üç aylık ağlar işletilmektedir
belediye işletmesi; Sanayi işletmeleri için TC, önemsiz
tüm araçların payı sanayi kuruluşlarının bilançosunda yer almaktadır.

Ekli
sözleşmeler kapsamındaki ısı yükü 1258 Gcal/h'dir; dahil olmak üzere
ev 1093 ve endüstriyel 165 Tkal/h; ısıtma ve havalandırma
termal yük 955 Gcal/h, sıcakta maksimum yük
su temini (kapalı bir şemaya göre) - 303 Gcal / h; ısıtma ve havalandırma
kamu hizmeti sektörü yükü — ısıtma dahil 790 Gcal/h —
650 ve havalandırma - 140 Gcal / s.

onaylandı
Isı temini için AO-enerji sıcaklık programı (bu Önerilerin şekli) - artırıldı, hesaplandı
tahmini dış hava sıcaklığında t 150/70 °С su sıcaklıkları_n.r. = -30 °С, kesme noktası 135 °С ile, sıcak için doğrultma
su temini (DHW) 75 °С.

2.1.2 Termal
iki borulu çıkmaz ağ; TS esas olarak yeraltı kanalı ile yapılır ve
contalı alçak desteklerde baş üstü, diğer conta türleri (kanalsız,
geçiş kanalları vb.) önemsiz bir hacim kaplar (malzeme açısından
karakteristik). Isı yalıtımı mineral yün ürünlerinden yapılmıştır.

Süre
ısıtma süresi 5808 saat, yaz - 2448, onarım - 504 saat.

2.1.3
AO-energos'un bilançosundaki TS'nin malzeme özellikleri bölümlere göre sunulmuştur.
bunlardan tablo
Öneriler.

2.1.4
Dış hava ve yer sıcaklığının ortalama aylık ve ortalama yıllık değerleri
(boru hatlarının ortalama derinliğinde) yerel
meteoroloji istasyonu veya iklim rehberleri, ortalama
son 5 yıl tabloda gösterilmektedir
bu Tavsiyelerin

2.1.5
Besleme ve dönüşte şebeke suyunun sıcaklığının aylık ortalama değerleri
ısı tahliyesi için onaylanmış sıcaklık programına göre boru hatları
dış hava sıcaklığının aylık ortalama değerleri ve ortalama yıllık değerler
şebeke suyu sıcaklıkları bu Öneriler tablosunda verilmiştir.

2.1.6 Sonuçlar
düzeltme faktörleri şeklinde ısı kayıplarını belirlemek için testler
tasarım standartlarına göre özgül ısı kayıpları: ortalama olarak
yer üstü döşeme - 0.91; yeraltı - 0.87. Testler 1997'de yapıldı
g. RD uyarınca
34.09.255-97 [].

testler
1 numaralı ana hattın bölümleri CHP ÷ TK-1 ve TK-1 ÷ TK-2 dış ile yer üstü döşeme
920 ve 720 mm çaplarında, sırasıyla 1092 ve 671 m uzunluğunda ve kesitlerde
2 Nolu otoyollar TK-1 ÷ TK-4 ve TK-4 ÷ TK-6 yeraltı
920 ve 720 mm uzunluğunda dış çaplarda kanal kaplaması
Sırasıyla 88 ve 4108 m Test edilen ağların malzeme özellikleri
AO-Energo bilançosunda TS'nin tüm malzeme özelliklerinin %38'ini oluşturur.

2.1.7 Beklenen
(planlanan) planlanan ekonomik tarafından belirlenen termal enerji arzı
enerji tedarik kuruluşunun hizmetleri aylara ve yıllara göre, bu Tavsiyeler tablosunda verilmiştir (hariç
endüstriyel işletmelerde ısı miktarı).