Cálculo de caudal y presión de agua.
Tabla de selección de bombas de pozo.
La elección del equipo de bombeo debe realizarse teniendo en cuenta el consumo de agua esperado para el sitio y la casa:
- para una ducha - 0.2-0.7 l / s;
- para un jacuzzi - 0.4-1.4 l / s;
- para una bañera con mezcladores estándar - 0,3-1,1 l / s;
- para fregaderos, fregaderos en la cocina y baños - 0.2-0.7 l / s;
- para grifos con rociadores - 0.15-0.5 l / s;
- para el inodoro - 0,1-0,4 l / s;
- para un bidé - 0,1-0,4 l / s;
- para un urinario - 0.2-0.7 l / s;
- para una lavadora - 0.2-0.7 l / s;
- para lavavajillas - 0.2-0.7 l / s;
- para grifos y sistemas de riego - 0,45-1,5 l / s.
Para calcular la presión, debe recordarse que la presión en las tuberías debe ser de 2-3 atmósferas, y el exceso de potencia de la bomba no debe exceder los 20 M. Por ejemplo, la profundidad de inmersión es de 10 m desde el nivel del suelo, luego el cálculo la pérdida será de 3 m.. En este caso la presión se calcula de la siguiente manera: profundidad del pozo + suministro de agua a lo largo del eje vertical + altura sobre el nivel del suelo del punto de extracción superior + sobrepresión + pérdidas calculadas. Para este ejemplo, el cálculo será el siguiente: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.
A la hora de resumir el consumo aproximado por unidad de tiempo, también hay que tener en cuenta que se abren 5-6 grifos a la vez o se utiliza un número similar de tomas. Se tienen en cuenta el número de residentes, la presencia de invernaderos en el sitio, el jardín y otros parámetros. Sin estos datos, la selección correcta es imposible.
Bloque 2. Cálculo estructural de una bomba centrífuga. .Dieciocho
-
Definición
factor de velocidad y tipo
bomba 20 -
Definición
diámetro exterior del impulsor
D2 20 -
Definición
anchura del impulsor de la bomba en la salida
de la bomba b2……….20 -
Definición
diámetro reducido de la entrada a la zona de trabajo
rueda D1 20 -
Definición
diámetro de la garganta del impulsor
DGRAMO 20 -
Elección
cabeza de entrada de ancho de impulsor
para bombear b1 21 -
Elección
ángulos de las palas del impulsor
a la saliday en la entrada
21 -
Elección
número de palas del impulsor y
ajuste del ángulo de la hojay
21 -
Construcción
para bomba de voluta 22
2.10. Elección
dimensiones del confusor en la entrada a la bomba y
difusor de salida
desde
bomba 23
2.11. Definición
cabeza de diseño real,
desarrollado
diseñado
bomba, (Ndnorte)R 23
Sección 4 Cálculo de la curva teórica de la bomba 25
-
teórico
característica de la cabeza de la bomba 26 -
teórico
característica de la bomba hidráulica
poder….27 -
teórico
característica de la bomba según K.P.D 27
Preguntas
al papel de término 31
Bibliográfico
lista 32
Objetivo,
contenido y antecedentes del curso
trabajo.
apuntar
el trabajo del curso está diseñando
hidráulica y accionamiento hidráulico
sistemas
refrigeración líquida automotriz
motor.
Contenido
la parte calculada del trabajo del curso.
-
Hidráulico
Cálculo del sistema de refrigeración del motor. -
Constructivo
Cálculo de una bomba centrífuga. -
Pago
características teóricas de la bomba.
Inicial
datos del trabajo de curso.
-
Energía
motor nortedv=
120,
kilovatios -
Cuota
potencia del motor adquirida
enfriamiento= 0,18
-
Temperaturas
refrigerante (refrigerante)
en la salida del motor t1
=
92, °С y en la salida del radiador t2
=
67, °C. -
Frecuencia
rotación del impulsor en la bomba n
= 510, rpm. -
Estimado
cabeza de bomba HPnorte
=
1,45,
metro. -
Estimado
pérdida de presión en el dispositivo de refrigeración
motor
=
0,45,
metro. -
Estimado
perdida de presion en el radiador=
0,3,
metro. -
Diámetro
colector inferior (interno)
dispositivos de enfriamiento del motor d1
=
40,
milímetro
9. Diámetros
Colectores de radiador (internos) d2
=
50 mm.
10.
Diámetros internos de todas las tuberías.
mangueras d3
=
15,
milímetro
11.
Longitud total de tuberías del sitio
líneas hidráulicas, la primera en el sentido de la marcha
desde
motor
al radiador L1
=
0,7,
metro.
12.
La longitud total de las tuberías de la segunda
sección de líneas hidráulicas L2
=
1,5,
metro.
DESCRIPCIÓN
SISTEMAS DE REFRIGERACIÓN DEL MOTOR.
Sistema
La refrigeración del motor consiste (Fig. 1) en
bomba centrífuga 1, dispositivo
refrigeración del motor 2, radiador para
flujo de enfriamiento de refrigerante
aire 3, válvula térmica 4 y conexión
tuberías - líneas hidráulicas 5. Todos
estos elementos del sistema están incluidos en
el llamado círculo de enfriamiento "grande".
También hay un círculo de enfriamiento "pequeño", cuando
refrigerante no entra en el radiador.
Las razones para tener tanto "grande" como
se representan círculos de enfriamiento "pequeños"
en disciplinas especiales. cálculo
sujeto sólo al "gran" círculo, como
trayectoria calculada del movimiento del enfriamiento
líquido (refrigerante).
Dispositivo
refrigeración del motor consiste en una "camisa"
refrigeración de la culata
motor (2a), camisas de enfriamiento
paredes laterales de cilindros
motor (en forma de trazos verticales
forma cilíndrica, ubicada
en dos lados del motor) (26) y dos
colectores cilíndricos para la recogida
refrigerante (2c). Representación
camisas de enfriamiento de pared lateral
cilindros en forma de trazos verticales
es condicional, pero lo suficientemente cerca
a la realidad y
representación del elemento en cuestión
dispositivos de enfriamiento del motor
se utilizaría al realizar
sistema de calculo hidraulico
refrigeración del motor.
Radiador
3 consta de superior (Za) e inferior (36)
colectores, tubos verticales
(Sv), a lo largo del cual se mueve el refrigerante
desde el colector superior hasta el inferior.
La válvula térmica (termostato) está
acelerador automático
dispositivo diseñado para
cambios en el movimiento del refrigerante o
sobre
círculos "grandes" o "pequeños".
Dispositivos y principios de funcionamiento del radiador.
y la válvula térmica (termostato) se estudian
en disciplinas especiales.
refrigerante
cuando se mueve en un círculo "grande"
va de la siguiente manera:
bomba centrífuga - camisa de refrigeración
tapas de cilindros - carreras verticales en
paredes del motor - colectores inferiores
dispositivos de enfriamiento
motor - un nodo que conecta dos flujos
- válvula térmica - colector superior
radiador
- tubos radiador - colector inferior
radiador - entrada a la bomba. Por el camino
se superan varias resistencias "locales"
en forma de expansiones o contracciones repentinas
caudal, giros de 90°, así como
dispositivo de aceleración (válvula térmica).
Todo
líneas hidráulicas del sistema de refrigeración del motor
hecho de técnicamente liso
tubos, y los diámetros interiores de los tubos
a lo largo de las líneas hidráulicas
son lo mismo
e igual a d3.
La tarea también contiene valores.
diámetros inferiores del colector
dispositivos de enfriamiento del motor d1
y ambos colectores de radiador d2,
así como también
longitud de los colectores del radiador lR=0,5
metro.
refrigerante
en el sistema de refrigeración del motor se toma
refrigerante,
que a una temperatura de +4 °C densidad
es
=1080
kg/m3
, y la cinemática
viscosidad
m2/s.
Pueden ser líquidos anticongelantes,
"Tosol", "Lena", "Orgullo" u otros.
1 Parámetros de la bomba.
Entrada
se determina la bomba de condensado
de la siguiente manera:
,
;
presión
bomba de condensado calculada
de acuerdo con la fórmula para el esquema con un desaireador:
,
;
cabeza de condensado
bomba se calcula mediante la fórmula para
esquemas sin desaireador:
,
;
Miembros incluidos en
datos de fórmula:
,
donde
es la densidad del líquido bombeado;
,
donde 
—
coeficiente de resistencia hidráulica;
—
número
Reynolds;
a su vez, la velocidad del fluido
expresado como:
,
;
Dependiendo de
el valor obtenido del número de Reynolds
calcular el coeficiente de hidraulica
resistencia de acuerdo con las siguientes fórmulas:
a)
con el valor del numero
— régimen de flujo laminar:
;
B)
con el valor del numero
— régimen de flujo turbulento:
—
para tubos lisos
—
para rudo
tuberías, donde
—
diámetro equivalente.
v)
con el valor del numero
—
área de tuberías hidráulicamente lisas:
Pago
se lleva a cabo de acuerdo con la fórmula de Colebrook:
;
,
- velocidad
líquido bombeado;
Entrada
bomba de alimentación determinada
de la siguiente manera:
,
;
Presión de nutrientes
bomba se calcula mediante la fórmula para
esquemas con un desaireador:
,
;
presión
bomba de alimentación se calcula por
fórmula para un circuito sin desgasificador:
,
;
Cálculo de bombas
Datos iniciales
Realice los cálculos necesarios y seleccione la mejor versión de la bomba para alimentar el reactor R-202/1 desde el tanque E-37/1 en las siguientes condiciones:
Miércoles - Gasolina
Caudal 8 m3/h
La presión en el tanque es la atmosférica.
Presión del reactor 0,06 MPa
Temperatura 25 °C
· Dimensiones geométricas, m: z1=4; z2 =6; L=10
Determinación de los parámetros físicos del líquido bombeado
Densidad de la gasolina a temperatura:
Lugar para la fórmula.
En
De este modo
Viscosidad cinemática:
Viscosidad dinámica:
Aprobar
Presión de vapor saturado:
Determinación de la altura de bomba necesaria
a) Determinación de la altura geométrica del ascenso del líquido (diferencia entre los niveles del líquido a la salida y a la entrada del depósito, teniendo en cuenta la superación de la altura del reactor):
(26)
donde Z1 es el nivel de líquido en el tanque E-37/1, m
Z2 es el nivel de líquido en la columna R-202, m
b) Determinación de pérdidas de presión para superar la diferencia de presión en los tanques de recepción y presión:
(27)
donde Pn es la presión de descarga absoluta (exceso) en el tanque E-37/1, Pa;
Pv es la presión absoluta de aspiración (exceso) en el reactor R-202/1, Pa
c) Determinación de diámetros de tubería en las vías de succión y descarga
Establezcamos la velocidad recomendada de movimiento del fluido:
En la tubería de descarga, la velocidad de inyección Wн = 0,75 m/s
En la tubería de succión, la velocidad de succión Wb = 0,5 m/s
Expresamos los diámetros de las tuberías a partir de las fórmulas para el caudal de fluido:
(28)
(29)
Donde:
(30)
(31)
Donde d es el diámetro de la tubería, m
Q es el caudal del líquido bombeado, m3/s
W es el caudal de fluido, m/s
Para el posterior cálculo de los diámetros, es necesario expresar el caudal Q en m3/s. Para hacer esto, divida el caudal dado en horas por 3600 segundos. Obtenemos:
De acuerdo con GOST 8732-78, seleccionamos las tuberías más cercanas a estos valores.
Para diámetro de tubería de succión (108 5.0) 10-3 m
Para diámetro de tubería de descarga (108 5.0) 10-3 m
Especificamos el caudal de fluido de acuerdo con los diámetros internos estándar de las tuberías:
(32)
Donde - el diámetro interior de la tubería, m;
- diámetro exterior de la tubería, m;
— espesor de la pared de la tubería, m
Los verdaderos caudales de fluido se determinan a partir de las expresiones (28) y (29):
Comparamos los caudales de fluido reales con los dados:
d) Determinación del régimen de flujo de fluidos en tuberías (números de Reynolds)
El criterio de Reynolds está determinado por la fórmula:
(33)
Donde Re es el número de Reynolds
W es la velocidad de flujo del fluido, m/s; — diámetro interior de la tubería, m; — viscosidad cinemática, m2/s
Tubería de succión:
Tubería de descarga:
Dado que el número Re en ambos casos supera el valor de la zona de transición del régimen laminar de flujo de fluido a turbulento, igual a 10000, esto significa que las tuberías tienen un régimen turbulento desarrollado.
e) Determinación del coeficiente de resistencia al rozamiento
Para un régimen turbulento, el coeficiente de resistencia a la fricción está determinado por la fórmula:
(34)
Para tubería de succión:
Para tubería de descarga:
f) Determinación de los coeficientes de resistencia locales
La tubería de succión contiene dos válvulas pasantes y un codo de 90 grados. Para estos elementos, según la literatura de referencia, encontramos los coeficientes de resistencia local: para una válvula pasante, para una rodilla con un giro de 90 grados,. Teniendo en cuenta la resistencia que se produce al entrar el fluido en la bomba, la suma de los coeficientes de resistencia local en el tramo de aspiración será igual a:
(35)
Los siguientes elementos están ubicados en la tubería de descarga: 3 válvulas pasantes, válvula de retención \u003d 2, diafragma, intercambiador de calor, 3 codos con un giro de 90 grados. Teniendo en cuenta la resistencia que se produce cuando el líquido sale de la bomba, la suma de los coeficientes de resistencia local en el trayecto de descarga es igual a:
g) Determinación de pérdidas de presión para vencer fuerzas de fricción y resistencias locales en las tuberías de succión y descarga
Usamos la fórmula de Darcy-Weisbach:
(37)
donde DN es la pérdida de presión para vencer las fuerzas de fricción, m
L es la longitud real de la tubería, m
d es el diámetro interior de la tubería, m
- la suma de las resistencias locales en el camino considerado
Resistencia hidráulica en la tubería de aspiración:
Resistencia hidráulica en la tubería de descarga:
i) Determinación de la cabeza de bomba requerida
La presión requerida se determina sumando los componentes calculados, a saber, la diferencia geométrica en los niveles en el horno y en la columna, las pérdidas para superar la diferencia de presión en el horno y en la columna, así como las resistencias hidráulicas locales en la succión. y ductos de descarga, más 5% por pérdidas no contabilizadas.
(40)
Parámetros de 2 pasos.
multirueda
Las bombas centrífugas funcionan con
consistente
o paralelo
conexión de impulsores (ver fig. 5
izquierda y derecha, respectivamente).
Zapatillas
con conexión serial de trabajadores
las ruedas se llaman multietapa.
La cabeza de tal bomba es igual a la suma de las cabezas
etapas individuales y el flujo de la bomba
es igual a la alimentación de una etapa:
;
;
donde
–
numero de pasos;
,
;
Zapatillas
Se acepta la conexión paralela de las ruedas.
considerar multiproceso.
La cabeza de tal bomba es igual a la cabeza de una
pasos, y la alimentación es igual a la suma de las alimentaciones
bombas elementales individuales:
; 
;
donde
— número
caudales (para bombas de barco se acepta
no más de dos).
Numero de pasos
limitado a la presión máxima
creado por una etapa (generalmente no
supera los 1000 J/kg).
Definimos
crítico
reserva de energía de cavitación
sin que
desaireador
por
Bomba de alimentación:
;
para condensado
bomba:
;
Crítico
reserva de energía de cavitación con
desaireador
para nutricional
bomba:
;
para condensado
bomba:
;
donde
es la presión de saturación del líquido en
temperatura establecida;
— pérdidas hidráulicas de la tubería de succión;
— coeficiente
reserva,
que es aceptado
.
;
;
—
factor de velocidad
bomba (ver Fig. 7);
o
- respectivamente
para agua dulce y de mar fría;
Coeficiente
reserva 
se elige asi
cuales son los ingredientes en su obra
satisfacer dependencias gráficas
y
.
El valor resultante de este coeficiente
se aclarará al encontrar el calculado
proporciones 
más de acuerdo con lo propuesto
metodología. (Tenga en cuenta que la propuesta
figuras 6 y 7 dependencias gráficas
son predominantemente nutricionales
bombas, para que en caso de avería
establecer condiciones nutricionales
bombas, permitimos un aumento en el final
valor límite del coeficiente
reserva 
a un valor que
eventualmente satisfaría 
y
).
Más
definir máximo
velocidad permitida
impulso:
,
donde
—
cavitación
factor de velocidad,
que se elige en función del propósito
bomba:
—
por
bomba de presión y contra incendio;
-por
Bomba de alimentación;
—
por
bomba de alimentacion con booster
paso;
—
por
bomba de condensado;
—
por
bomba con rueda axial prefabricada;
definamos
laboral
Velocidad rotacional
ruedas de bomba:
,
donde
—
coeficiente
velocidad,
tomando los siguientes valores:
—
por
bomba de presión y contra incendio;
—
por
bomba de alimentación con etapa de refuerzo;
—
por
Bomba de alimentación;
—
por
bomba de condensado;
Condición
elección correcta del coeficiente
velocidad: armonización
velocidades de rotación por desigualdad 
(y
no
se deben tomar menos de 50).
Estimado
entrada
Las ruedas se pueden encontrar con la expresión:
,
donde
—
eficiencia volumétrica, que se encuentra como:
,
donde
—
tiene en cuenta el flujo de líquido a través
sello frontal;
Teórico
presión
se encuentra de acuerdo con la fórmula:
,
donde
— hidráulico
eficiencia, que la
definido como:
,
donde
—
reducido
diámetro
entrada al impulsor; aceptado
(ver figura 8). Nota
que se produzcan pérdidas hidráulicas
debido a la presencia de fricción en los canales del flujo
partes.
Mecánico
eficiencia
encontrar por la fórmula:
,
donde
tiene en cuenta las pérdidas
energía de fricción de la superficie exterior
ruedas en el líquido bombeado
(fricción del disco):
;
—
tiene en cuenta las pérdidas de energía debidas a la fricción en
rodamientos y prensaestopas
bomba.
General
eficiencia bomba
definido como:
;
Eficiencia de los barcos
bombas centrífugas se encuentra dentro
de 0,55 a 0,75.
Consumado
energía
bomba y máximo
energía
en sobrecargas respectivamente
definido como:
;
;
3.1 Cálculo hidráulico de una tubería simple larga
Considere tuberías largas, es decir,
aquellos en los que la pérdida de presión en
superando la resistencia local
insignificante en comparación con
Pérdida de carga a lo largo.
Para el cálculo hidráulico usamos
fórmula ( ), para determinar las pérdidas
presión a lo largo de toda la tubería
PAGS
crecimiento
tubería larga es
tubería de diámetro constante
tuberías operando bajo presión H (figura
6.5).
Figura 6.5
Para calcular una tubería larga simple
con un diámetro constante, escribe
Ecuación de Bernoulli para las secciones 1-1 y 2-2
.
Velocidad 1=2=0,
y la presionPAGS1=PAGS2=PAGSen,entonces la ecuación de Bernoulli para estos
las condiciones tomarán la forma
.
Por lo tanto, toda presión Hgastado en la superación hidráulica
resistencia a lo largo de toda la longitud de la tubería.
Dado que tenemos un largo hidráulicamente
gasoducto, entonces, descuidando local
pérdida de cabeza, obtenemos
.
(6.22)
Pero según la fórmula (6.1)
,
donde
Así, la presión
(6.24)
Cálculo de los parámetros de la bomba hidráulica.
Para un funcionamiento seguro de la línea hidráulica, aceptamos una presión estándar de 3 MPa. Calculemos los parámetros del accionamiento hidráulico al valor de presión aceptado.
El rendimiento de las bombas hidráulicas se calcula mediante la fórmula.
V = ,(13)
donde Q es la fuerza requerida sobre la varilla, Q = 200 kN;
L es la longitud de la carrera de trabajo del pistón del cilindro hidráulico, L = 0,5 m;
t es el tiempo de carrera de trabajo del pistón del cilindro hidráulico, t = 0,1 min;
p es la presión de aceite en el cilindro hidráulico, p = 3 MPa;
η1 - eficiencia del sistema hidráulico, η1 = 0,85;
V = = 39,2 l / min.
Según el cálculo, seleccionamos la bomba NSh-40D.
10 Cálculo de motores
La potencia consumida para accionar la bomba está determinada por la fórmula:
norte = ,(14)
donde η12 es la eficiencia global de la bomba, η12 = 0,92;
V – productividad de la bomba hidráulica, V = 40 l/min;
p es la presión de aceite en el cilindro hidráulico, p = 3 MPa;
N = = 0,21 kilovatios.
Según los datos de cálculo, para obtener el rendimiento requerido de la bomba, seleccionamos el motor eléctrico AOL2-11, con una velocidad de rotación de n = 1000 min−1 y una potencia de N = 0,4 kW.
11 Cálculo de la punta para doblar
Los dedos de las patas experimentarán el mayor momento de flexión con la carga máxima R = 200 kN. Dado que hay 6 patas, un dedo experimentará un momento de flexión debido a la carga R = 200 / 6 = 33,3 kN (Figura 4).
Longitud de los dedos L = 100 mm = 0,1 m.
Esfuerzo de flexión para sección circular:
σ = (15)
donde M es el momento flector;
d es el diámetro del dedo;
En el tramo peligroso, el momento será
Mizg = R ∙ L / 2 = 33,3 ∙ 0,1 / 2 = 1,7 kN∙m.
Figura 4 - Para el cálculo del dedo para doblar.
El dedo en su sección transversal es un círculo con un diámetro de d = 40 mm = 0.04 m Determinemos su esfuerzo de flexión:
σ = = 33,97 ∙ 106 Pa = 135,35 MPa
Condición de resistencia: ≥ σbend.
Para acero St 45 tensión admisible = 280 MPa.
La condición de resistencia se cumple, porque el esfuerzo de flexión permisible es mayor que el real.
Se calcularon los parámetros necesarios del cilindro hidráulico. Según el cálculo, se instaló un cilindro hidráulico con un diámetro de pistón de 250 mm y un diámetro de varilla de 120 mm. La fuerza que actúa sobre la varilla es de 204 kN. El área de la sección transversal del tallo es de 0,011 m2.
El cálculo de la varilla para compresión mostró que el esfuerzo de compresión es de 18,5 MPa y menor que los 160 MPa permitidos.
Se realizó el cálculo de resistencia de la soldadura. El esfuerzo admisible es de 56 MPa. La tensión real que se produce en la soldadura es de 50 MPa. Área de costura 0.004 m2.
El cálculo de los parámetros de la bomba hidráulica mostró que el rendimiento de la bomba debe ser superior a 39,2 l/min. Según el cálculo, seleccionamos la bomba NSh-40D.
Se realizó el cálculo de los parámetros del motor eléctrico. Con base en los resultados del cálculo, se seleccionó un motor eléctrico AOL2-11 con una velocidad de rotación de n = 1000 min−1 y una potencia de N = 0,4 kW.
El cálculo de la pata de la pata para flexión mostró que en la sección peligrosa el momento de flexión será Mb = 1,7 kN∙m. Esfuerzo de flexión σ = 135,35 MPa, que es inferior al admisible = 280 MPa.
Conceptos y estructura del mercado de servicios. Servicios de transporte
El término amplio "comercio internacional" puede entenderse no solo como una relación de venta de bienes, sino también de servicios. Los servicios son actividades que satisfacen directamente las necesidades personales de los miembros de la sociedad, los hogares, las necesidades de diversos tipos de empresas, asociaciones, organizaciones...
Proceso tecnológico de montaje del motor.
Instale el bloque de cilindros en el soporte y verifique la estanqueidad de los canales de aceite. No se permite la violación de la estanqueidad. Instale el bloque pero el soporte para el desmontaje - montaje en posición horizontal. Sople todas las cavidades internas del bloque de cilindros con aire comprimido (pistola para soplar piezas con aire comprimido...
Determinación de las relaciones de transmisión de la caja de transferencia
Hay dos marchas en las cajas de transferencia: alta y baja. La marcha más alta es directa y su relación de transmisión es 1. La relación de transmisión de la marcha más baja se determina a partir de las siguientes condiciones: - De la condición de superación de la subida máxima: - De la condición de pleno aprovechamiento de la masa de acoplamiento...
Más sobre el método de suministro directo de agua
El sistema se puede organizar de diferentes maneras. La más sencilla, pero no la más acertada, es la opción en la que se suministra agua desde un pozo a los lugares de consumo sin dispositivos adicionales. Este esquema implica el encendido y apagado frecuente de la bomba durante el funcionamiento. Incluso con una breve apertura del grifo, el dispositivo de bombeo se iniciará.
La opción de suministro directo de agua se puede usar en sistemas con ramificaciones mínimas de tuberías, si al mismo tiempo no se planea vivir en el edificio de forma permanente. Al calcular los parámetros principales, se deben tener en cuenta algunas características. En primer lugar, se trata de la presión generada. Usando una calculadora especial, puede hacer cálculos rápidamente para determinar la presión de salida.
Sobre las principales características de los cálculos.
Con residencia permanente y la presencia de una gran cantidad de puntos de agua en el edificio, es mejor organizar un sistema con un acumulador hidráulico, lo que permite reducir la cantidad de ciclos de trabajo. Esto tendrá un efecto positivo en la vida útil de la bomba. Sin embargo, dicho esquema tiene un diseño complejo y requiere la instalación de una capacitancia adicional, por lo que a veces su uso no es práctico.
Dispositivo de bomba sumergible para un pozo.
Con una versión simplificada, el acumulador no está montado. El relé de control se ajusta para que el dispositivo de succión se encienda cuando se abre el grifo y se apaga cuando se cierra. Debido a la falta de equipo adicional, el sistema es más económico.
En tal esquema, la bomba para el pozo debe:
- garantizar una subida de agua de alta calidad directamente al punto más alto sin ninguna interrupción;
- superar sin dificultades innecesarias la resistencia en el interior de las tuberías que van desde el pozo hasta los principales puntos de consumo;
- crear presión en los lugares de toma de agua, lo que hace posible el uso de varios accesorios de plomería;
- proporcionar al menos una pequeña reserva operativa para que la bomba del pozo no funcione al límite de sus capacidades.
Con los cálculos adecuados, el equipo adquirido le permitirá crear un sistema confiable que proporcione suministro de agua directamente a los puntos de toma de agua. El resultado final se emite inmediatamente en tres cantidades, ya que cualquiera de ellas puede estar indicada en la documentación técnica.
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