Tugas untuk mengira parameter pam

Pengiraan aliran dan tekanan air

Jadual pemilihan pam telaga.

Pilihan peralatan mengepam perlu dilakukan, dengan mengambil kira penggunaan air yang dijangkakan untuk tapak dan rumah:

• untuk mandi - 0.2-0.7 l / s;
• untuk jakuzi - 0.4-1.4 l / s;
• untuk tab mandi dengan pengadun standard - 0.3-1.1 l / s;
• untuk singki, singki di dapur dan bilik mandi - 0.2-0.7 l / s;
• untuk paip dengan penyembur - 0.15-0.5 l / s;
• untuk tandas - 0.1-0.4 l / s;
• untuk bidet - 0.1-0.4 l / s;
• untuk kencing - 0.2-0.7 l / s;
• untuk mesin basuh - 0.2-0.7 l / s;
• untuk mesin basuh pinggan mangkuk - 0.2-0.7 l / s;
• untuk paip dan sistem penyiraman - 0.45-1.5 l / s.

Untuk mengira tekanan, perlu diingat bahawa tekanan dalam paip hendaklah 2-3 atmosfera, dan kuasa pam berlebihan tidak boleh melebihi 20 m. Sebagai contoh, kedalaman rendaman adalah 10 m dari paras tanah, kemudian dikira kerugian akan menjadi 3 m. Dalam kes ini tekanan dikira seperti berikut: kedalaman telaga + bekalan air di sepanjang aci menegak + ketinggian di atas paras tanah titik keluar atas + tekanan lampau + kerugian yang dikira. Untuk contoh ini, pengiraan adalah seperti berikut: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.

Apabila merumuskan anggaran penggunaan seunit masa, seseorang juga mesti mengambil kira hakikat bahawa 5-6 paip dibuka pada masa yang sama atau bilangan mata seri yang serupa digunakan. Bilangan penduduk, kehadiran rumah hijau di tapak, taman dan parameter lain diambil kira. Tanpa data ini, pemilihan yang betul adalah mustahil.

Bahagian 2. Pengiraan struktur pam emparan. .lapan belas

1. Definisi
   faktor kelajuan dan jenis
   pam 20

2. Definisi
   diameter luar pendesak
   D₂ 20

3. Definisi
   lebar pendesak pam di alur keluar
   daripada pam b₂……….20

4. Definisi
   mengurangkan diameter pintu masuk ke tempat kerja
   roda D₁ 20

5. Definisi
   diameter tekak pendesak
   D_G 20

6. Pilihan
   kepala masukan lebar pendesak
   mengepam b₁ 21

7. Pilihan
   sudut bilah pendesak
   di pintu keluar

   dan di pintu masuk
   21

8. Pilihan
   bilangan bilah pendesak dan
   pelarasan sudut bilah

   dan
   21

9. Pembinaan
   untuk pam voltan 22

2.10. Pilihan
dimensi pengeliru di salur masuk ke pam dan
penyebar keluar

daripada
pam 23

2.11. Definisi
kepala reka bentuk sebenar,
dibangunkan
direka
pam, (Nd_n)_R 23

Bahagian 4 Pengiraan keluk pam teori 25

1. secara teori
   ciri kepala pam 26

2. secara teori
   ciri pam hidraulik
   kuasa….27

3. secara teori
   ciri pam mengikut K.P.D 27

Soalan
kepada kertas penggal 31

Bibliografi
senarai 32

Sasaran,
kandungan dan data latar belakang untuk kursus
kerja.

matlamat
kerja kursus sedang mereka bentuk
hidraulik dan pemacu hidraulik

sistem
penyejukan cecair automotif
enjin.

Kandungan
bahagian kerja kursus yang dikira.

1. Hidraulik
   pengiraan sistem penyejukan enjin.

2. membina
   pengiraan pam emparan.

3. Bayaran
   ciri-ciri teori pam.

Permulaan
data kerja kursus.

1. Kuasa
   enjin N_dv=
   120,
   kW.

2. Kongsi
   kuasa enjin diambil
   penyejukan

   = 0,18

3. Suhu
   penyejuk (coolant)
   di alur keluar enjin t₁
   =
   92, °С dan pada alur keluar radiator t₂
   =
   67, °С.

4. Kekerapan
   putaran pendesak dalam pam n
   = 510, rpm.

5. Dianggarkan
   kepala pam HP_n
   =
   1,45,
   m.

6. Dianggarkan
   kehilangan tekanan dalam peranti penyejukan
   enjin
   =
   0,45,
   m.

7. Dianggarkan
   kehilangan tekanan dalam radiator

   =
   0,3,
   m.

8. Diameter
   (dalaman) manifold bawah
   peranti penyejukan enjin d₁
   =
   40,
   mm.

9. Diameter
manifold radiator (dalaman) d₂
=
50 mm.
10.
Diameter dalaman semua saluran paip
hos d₃
=
15,
mm.

11.
Jumlah panjang saluran paip tapak
talian hidraulik, yang pertama dalam arah perjalanan
daripada

enjin
kepada radiator L₁
=
0,7,
m.

12.
Jumlah panjang saluran paip kedua
bahagian talian hidraulik L₂
=
1,5,
m.

PENERANGAN
SISTEM PENYEJUKAN ENJIN.

Sistem
penyejukan enjin terdiri daripada (Gamb. 1) daripada
pam emparan 1, peranti
penyejukan enjin 2, radiator untuk
aliran penyejukan penyejuk
udara 3, injap haba 4 dan penyambung
saluran paip - talian hidraulik 5. Semua
elemen sistem ini dimasukkan ke dalam
bulatan penyejukan yang dipanggil "besar".
Terdapat juga bulatan penyejukan "kecil", apabila
penyejuk tidak memasuki radiator.
Sebab untuk mempunyai kedua-dua "besar" dan
bulatan penyejukan "kecil" diwakili
dalam disiplin khusus. pengiraan
tertakluk hanya kepada bulatan "hebat", sebagai
laluan dikira pergerakan penyejukan
cecair (penyejuk).

Peranti
penyejukan enjin terdiri daripada "baju"
penyejukan kepala silinder
enjin (2a), jaket penyejuk
dinding sisi silinder
enjin (dalam bentuk lejang menegak
bentuk silinder, terletak
pada dua sisi enjin) (26) dan dua
pengumpul silinder untuk mengumpul
penyejuk (2c). Perwakilan
jaket penyejuk dinding sisi
silinder dalam bentuk lejang menegak
adalah bersyarat, tetapi cukup dekat
kepada realiti dan
perwakilan unsur yang dimaksudkan
peranti penyejukan enjin
akan digunakan semasa menjalankan
sistem pengiraan hidraulik
penyejukan enjin.

Radiator
3 terdiri daripada atas (Za) dan bawah (36)
pengumpul, paip menegak
(Sv), di mana penyejuk bergerak
dari manifold atas ke bawah.
Injap terma (termostat) ialah
pendikit automatik
peranti yang direka untuk
perubahan dalam pergerakan penyejuk atau
pada
bulatan "besar" atau "kecil".
Peranti dan prinsip operasi radiator
dan injap terma (termostat) dikaji
dalam disiplin khusus.

bahan penyejuk
apabila ia bergerak dalam bulatan "besar".
pergi dengan cara berikut:
pam emparan - jaket penyejuk
penutup silinder - lejang menegak masuk
dinding enjin - manifold bawah
peranti penyejukan
enjin - nod yang menghubungkan dua aliran
- injap haba - manifold atas
radiator
- tiub radiator - manifold bawah
radiator - salur masuk ke pam. Sepanjang jalan
beberapa rintangan "tempatan" diatasi
dalam bentuk pengembangan atau pengecutan secara tiba-tiba
aliran, pusingan 90°, serta
peranti pendikit (injap terma).

Semuanya
talian hidraulik sistem penyejukan enjin
diperbuat daripada licin secara teknikal
paip, dan diameter dalam paip
sepanjang talian hidraulik

sama
dan sama dengan d₃.
Tugas itu juga mengandungi nilai
diameter manifold yang lebih rendah
peranti penyejukan enjin d₁
dan kedua-dua manifold radiator d₂,
serta
panjang manifold radiator l_R=0,5
m.

bahan penyejuk
dalam sistem penyejukan enjin diambil
penyejuk,
yang pada suhu +4 °C ketumpatan
ialah
=1080
kg/m3
, dan kinematik
kelikatan

m2/s.
Ia boleh menjadi cecair antibeku,
"Tosol", "Lena", "Pride" atau lain-lain.

1 Parameter pam.

Inning
pam kondensat ditentukan
dengan cara berikut:

,

;

tekanan
pam kondensat dikira
mengikut formula untuk skema dengan deaerator:

,

;

Ketua kondensat
pam dikira dengan formula untuk
skim tanpa deaerator:

,

;

Ahli yang termasuk dalam
data formula:

,
di mana
ialah ketumpatan cecair yang dipam;

,
di mana —
pekali rintangan hidraulik;

—
nombor
Reynolds;
pula, halaju bendalir
dinyatakan sebagai:

,

;

Bergantung kepada
nilai nombor Reynolds yang diperolehi
hitung pekali hidraulik
rintangan mengikut formula berikut:

a)
Dengan nilai nombor
- rejim aliran laminar:

;

b)
Dengan nilai nombor

- rejim aliran gelora:

—
untuk paip licin

—
untuk kasar
paip, di mana

—
diameter setara.

v)
Dengan nilai nombor
—
kawasan paip licin secara hidraulik:

Bayaran

dijalankan mengikut formula Colebrook:

;

,

- kelajuan
cecair yang dipam;

Inning
pam suapan ditentukan
dengan cara berikut:

,

;

Tekanan nutrien
pam dikira dengan formula untuk
skim dengan deaerator:

,

;

tekanan
pam suapan dikira oleh
formula untuk litar tanpa deaerator:

,

;

Pengiraan pam

Data awal

Buat pengiraan yang diperlukan dan pilih versi pam terbaik untuk membekalkan reaktor R-202/1 dari tangki E-37/1 di bawah syarat berikut:

Rabu - Petrol

Kadar alir 8 m3/j

Tekanan dalam tangki adalah atmosfera

Tekanan reaktor 0.06 MPa

Suhu 25 °C

· Dimensi geometri, m: z₁=4; z₂ =6; L=10

Penentuan parameter fizikal cecair yang dipam

Ketumpatan petrol pada suhu:

Tempat untuk formula.

Pada

Dengan cara ini

Kelikatan kinematik:

Kelikatan dinamik:

lulus

Tekanan wap tepu:

Menentukan kepala pam yang diperlukan

a) Penentuan ketinggian geometri bagi kenaikan cecair (perbezaan antara paras cecair di alur keluar dan salur masuk ke tangki, dengan mengambil kira mengatasi ketinggian reaktor):

(26)

di mana Z1 ialah paras cecair dalam tangki E-37/1, m

Z2 ialah paras cecair dalam lajur R-202, m

b) Penentuan kehilangan tekanan untuk mengatasi perbezaan tekanan dalam tangki penerima dan tekanan:

(27)

di mana Pn ialah tekanan nyahcas mutlak (lebihan) dalam tangki E-37/1, Pa;

Pv ialah tekanan sedutan mutlak (lebihan) dalam reaktor R-202/1, Pa

c) Penentuan diameter saluran paip dalam laluan sedutan dan pelepasan

Mari kita tetapkan kelajuan pergerakan bendalir yang disyorkan:

Dalam saluran paip pelepasan, halaju suntikan Wн = 0.75 m/s

Dalam saluran paip sedutan, halaju sedutan Wb = 0.5 m/s

Kami menyatakan diameter saluran paip dari formula untuk kadar aliran bendalir:

(28)

(29)

di mana:

(30)

(31)

Di mana d ialah diameter saluran paip, m

Q ialah kadar alir cecair yang dipam, m3/s

W ialah kadar aliran bendalir, m/s

Untuk pengiraan lanjut diameter, adalah perlu untuk menyatakan kadar aliran Q dalam m3/s. Untuk melakukan ini, bahagikan kadar aliran yang diberikan dalam jam dengan 3600 saat. Kita mendapatkan:

Menurut GOST 8732-78, kami memilih paip yang paling hampir dengan nilai ini.

Untuk diameter paip sedutan (108 5.0) 10-3 m

Untuk diameter saluran paip pelepasan (108 5.0) 10-3 m

Kami menentukan kadar aliran bendalir mengikut diameter dalaman standard saluran paip:

(32)

Di mana - diameter dalaman saluran paip, m;

- diameter luar saluran paip, m;

- ketebalan dinding saluran paip, m

Kadar aliran bendalir sebenar ditentukan daripada ungkapan (28) dan (29):

Kami membandingkan kadar aliran bendalir sebenar dengan yang diberikan:

d) Penentuan rejim aliran bendalir dalam saluran paip (nombor Reynolds)

Kriteria Reynolds ditentukan oleh formula:

(33)

Di mana Re ialah nombor Reynolds

W ialah halaju aliran bendalir, m/s; - diameter dalaman saluran paip, m; — kelikatan kinematik, m2/s

Saluran paip sedutan:

Saluran paip pelepasan:

Oleh kerana nombor Re dalam kedua-dua kes melebihi nilai zon peralihan daripada rejim laminar aliran bendalir kepada gelora, bersamaan dengan 10000, ini bermakna saluran paip mempunyai rejim gelora yang maju.

e) Penentuan pekali rintangan geseran

Untuk rejim bergelora, pekali rintangan geseran ditentukan oleh formula:

(34)

Untuk paip sedutan:

Untuk saluran paip pelepasan:

f) Penentuan pekali rintangan tempatan

Paip sedutan mengandungi dua injap melalui dan siku 90 darjah. Untuk unsur-unsur ini, menurut kesusasteraan rujukan, kita dapati pekali rintangan tempatan: untuk injap melalui, untuk lutut dengan pusingan 90 darjah,. Dengan mengambil kira rintangan yang berlaku apabila bendalir memasuki pam, jumlah pekali rintangan tempatan dalam saluran sedutan akan sama dengan:

(35)

Elemen berikut terletak di saluran paip pelepasan: 3 melalui injap, injap sehala \u003d 2, diafragma, penukar haba, 3 siku dengan pusingan 90 darjah. Dengan mengambil kira rintangan yang berlaku apabila cecair meninggalkan pam, jumlah pekali rintangan tempatan dalam laluan nyahcas adalah sama dengan:

g) Penentuan kehilangan tekanan untuk mengatasi daya geseran dan rintangan tempatan dalam saluran paip sedutan dan pelepasan

Kami menggunakan formula Darcy-Weisbach:

(37)

di mana DN ialah kehilangan tekanan untuk mengatasi daya geseran, m

L ialah panjang sebenar saluran paip, m

d ialah diameter dalam saluran paip, m

- jumlah rintangan tempatan pada laluan yang sedang dipertimbangkan

Rintangan hidraulik dalam paip sedutan:

Rintangan hidraulik dalam saluran paip pelepasan:

i) Menentukan kepala pam yang diperlukan

Tekanan yang diperlukan ditentukan dengan menambah komponen yang dikira, iaitu perbezaan geometri dalam aras dalam relau dan dalam lajur, kerugian untuk mengatasi perbezaan tekanan dalam relau dan dalam lajur, serta rintangan hidraulik tempatan dalam sedutan. dan saluran paip pelepasan, ditambah 5% untuk kerugian yang tidak dikira.

(40)

2 Parameter langkah.

Berbilang roda
pam emparan melakukan dengan
konsisten
atau selari
sambungan pendesak (lihat rajah 5
kiri dan kanan, masing-masing).

pam
dengan sambungan bersiri pekerja
roda dipanggil berbilang peringkat.
Kepala pam sedemikian adalah sama dengan jumlah kepala
peringkat individu, dan aliran pam
adalah sama dengan suapan satu peringkat:

;
;

di mana
–
bilangan langkah;

,

;

pam
dengan sambungan selari roda diterima
pertimbangkan berbilang benang.
Kepala pam sedemikian adalah sama dengan kepala satu
langkah, dan suapan adalah sama dengan jumlah suapan
pam asas individu:

; ;

di mana

— nombor
aliran (untuk pam kapal ia diterima
tidak lebih daripada dua).

Bilangan langkah
terhad kepada tekanan maksimum
dicipta oleh satu peringkat (biasanya tidak
melebihi 1000 J/kg).

Kami tentukan
kritikal
rizab tenaga peronggaan
tanpa
deaerator

untuk
pam suapan:

;

untuk kondensat
pam:

;

kritikal
rizab tenaga peronggaan dengan
deaerator

untuk pemakanan
pam:

;

untuk kondensat
pam:

;

di mana

ialah tekanan tepu cecair pada
tetapkan suhu;
— kehilangan hidraulik saluran paip sedutan;


— pekali
simpanan,
yang diterima
.

;

;

—
faktor kelajuan
pam (lihat Rajah 7);

atau

- masing-masing
untuk air segar dan laut yang sejuk;

Pekali
simpanan
dipilih begitu
apakah bahan-bahan dalam karyanya
memenuhi kebergantungan grafik

dan.
Nilai yang terhasil bagi pekali ini
akan dijelaskan apabila mencari yang dikira
nisbah selanjutnya mengikut cadangan
metodologi. (Perhatikan bahawa cadangan
angka 6 dan 7 kebergantungan grafik
kebanyakannya berkhasiat
pam, supaya sekiranya berlaku kegagalan
tetapkan syarat untuk pemakanan
pam, kami membenarkan peningkatan dalam perlawanan akhir
had nilai pekali
simpanan kepada nilai yang
akhirnya akan memuaskan dan
).

Selanjutnya
takrifkan maksimum
kelajuan yang dibenarkan
pendesak:

,
di mana

—
peronggaan
faktor kelajuan,
yang dipilih berdasarkan tujuan
pam:

—
untuk
tekanan dan pam kebakaran;

-untuk
pam suapan;

—
untuk
pam suapan dengan penggalak
langkah;

—
untuk
pam kondensat;

—
untuk
pam dengan roda paksi pra-kejuruteraan;

Mari kita tentukan
bekerja
kelajuan putaran
roda pam:

,
di mana

—
pekali
kelajuan,
mengambil nilai berikut:

—
untuk
tekanan dan pam kebakaran;

—
untuk
pam suapan dengan peringkat penggalak;

—
untuk
pam suapan;

—
untuk
pam kondensat;

keadaan
pilihan pekali yang betul
kelajuan: harmonisasi
kelajuan putaran oleh ketaksamaan
(dan
bukan
kurang daripada 50 perlu diambil).

Dianggarkan
inning
roda boleh didapati dengan ungkapan:

,
di mana
—
kecekapan isipadu, yang didapati sebagai:

,
di mana

—
mengambil kira aliran cecair melalui
meterai hadapan;

Teoritikal
tekanan
didapati mengikut formula:

,

di mana
— hidraulik
kecekapan, yang
ditakrifkan sebagai:

,
di mana

—
dikurangkan
diameter
pintu masuk ke pendesak; diterima(lihat rajah 8). Nota
bahawa kerugian hidraulik berlaku
disebabkan oleh adanya geseran dalam saluran aliran
bahagian.

mekanikal
kecekapan
cari dengan formula:

,

di mana
mengambil kira kerugian
tenaga geseran permukaan luar
roda pada cecair yang dipam
(geseran cakera):

;

—
mengambil kira kehilangan tenaga akibat geseran dalam
galas dan kotak pemadat
pam.

Umum
kecekapan pam
ditakrifkan sebagai:

;

Kecekapan kapal
pam emparan terletak di dalam
dari 0.55 hingga 0.75.

Dimakan
kuasa
pam dan maksimum
kuasa
pada lebihan beban masing-masing
ditakrifkan sebagai:

;

;

3.1 Pengiraan hidraulik saluran paip ringkas yang panjang

Pertimbangkan saluran paip yang panjang, i.e.
mereka di mana kehilangan tekanan pada
mengatasi rintangan tempatan
diabaikan berbanding dengan
kehilangan kepala sepanjang panjang.

Untuk pengiraan hidraulik kami gunakan
formula ( ), untuk menentukan kerugian
tekanan sepanjang keseluruhan saluran paip

Ppertumbuhan
saluran paip yang panjang adalah
saluran paip dengan diameter tetap
paip yang beroperasi di bawah tekanan H (rajah
6.5).

Rajah 6.5

Untuk mengira saluran paip panjang yang mudah
dengan diameter tetap, tulis
Persamaan Bernoulli untuk bahagian 1-1 dan 2-2

.

Kelajuan ₁=₂=0,
dan tekananP₁=P₂=P_di,maka persamaan Bernoulli untuk ini
syarat akan mengambil bentuk

.

Oleh itu, semua tekanan Hdibelanjakan untuk mengatasi hidraulik
rintangan sepanjang keseluruhan saluran paip.
Oleh kerana kami mempunyai panjang secara hidraulik
saluran paip, kemudian, mengabaikan tempatan
kehilangan kepala, kita dapat

.
(6.22)

Tetapi mengikut formula (6.1)

,

di mana

Oleh itu, tekanan

(6.24)

Pengiraan parameter pam hidraulik

Untuk operasi selamat talian hidraulik, kami menerima tekanan standard 3 MPa. Mari kita hitung parameter pemacu hidraulik pada nilai tekanan yang diterima.

Prestasi pam hidraulik dikira dengan formula

V = ,(13)

di mana Q ialah daya yang diperlukan pada rod, Q = 200 kN;

L ialah panjang lejang kerja omboh silinder hidraulik, L = 0.5 m;

t ialah masa lejang kerja omboh silinder hidraulik, t = 0.1 min;

p ialah tekanan minyak dalam silinder hidraulik, p = 3 MPa;

η1 - kecekapan sistem hidraulik, η1 = 0.85;

V = = 39.2 l / min.

Mengikut pengiraan, kami memilih pam NSh-40D.

10 Pengiraan motor

Kuasa yang digunakan untuk memacu pam ditentukan oleh formula:

N = ,(14)

di mana η12 ialah kecekapan keseluruhan pam, η12 = 0.92;

V – produktiviti pam hidraulik, V = 40 l/min;

p ialah tekanan minyak dalam silinder hidraulik, p = 3 MPa;

N = = 0.21 kW.

Mengikut data pengiraan, untuk mendapatkan prestasi pam yang diperlukan, kami memilih motor elektrik AOL2-11, dengan kelajuan putaran n = 1000 min−1 dan kuasa N = 0.4 kW.

11 Pengiraan jari kaki untuk membengkok

Jari kaki akan mengalami momen lentur yang paling besar pada beban maksimum R = 200 kN. Oleh kerana terdapat 6 cakar, satu jari akan mengalami momen lentur dari beban R = 200 / 6 = 33.3 kN (Rajah 4).

Panjang jari L = 100 mm = 0.1 m.

Tegasan lentur untuk bahagian bulat:

σ = (15)

di mana M ialah momen lentur;

d ialah diameter jari;

Di bahagian berbahaya, masanya akan berlaku

Mizg = R ∙ L / 2 = 33.3 ∙ 0.1 / 2 = 1.7 kN∙m.

Rajah 4 - Untuk pengiraan jari untuk lentur.

Jari dalam keratan rentasnya ialah bulatan dengan diameter d = 40 mm = 0.04 m. Mari tentukan tegasan lenturnya:

σ = = 33.97 ∙ 106 Pa = 135.35 MPa

Keadaan kekuatan: ≥ σbengkok.

Untuk keluli St 45 tegasan dibenarkan = 280 MPa.

Keadaan kekuatan dipenuhi, kerana tegasan lentur yang dibenarkan adalah lebih besar daripada yang sebenar.

Parameter yang diperlukan bagi silinder hidraulik telah dikira. Mengikut pengiraan, silinder hidraulik dengan diameter omboh 250 mm dan diameter rod 120 mm dipasang. Daya bertindak pada rod ialah 204 kN. Luas keratan rentas batang ialah 0.011 m2.

Pengiraan rod untuk mampatan menunjukkan tegasan mampatan ialah 18.5 MPa dan kurang daripada 160 MPa yang dibenarkan.

Pengiraan kekuatan kimpalan telah dijalankan. Tegasan yang dibenarkan ialah 56 MPa. Tegasan sebenar yang berlaku dalam kimpalan ialah 50 MPa. Luas jahitan 0.004 m2.

Pengiraan parameter pam hidraulik menunjukkan bahawa prestasi pam harus lebih daripada 39.2 l / min. Mengikut pengiraan, kami memilih pam NSh-40D.

Pengiraan parameter motor elektrik telah dijalankan. Berdasarkan keputusan pengiraan, motor elektrik AOL2-11 dengan kelajuan putaran n = 1000 min−1 dan kuasa N = 0.4 kW telah dipilih.

Pengiraan kaki kaki untuk lenturan menunjukkan bahawa dalam bahagian berbahaya momen lentur ialah Mb = 1.7 kN∙m. Tegasan lentur σ = 135.35 MPa, iaitu kurang daripada yang dibenarkan = 280 MPa.

Konsep dan struktur pasaran perkhidmatan. Perkhidmatan pengangkutan
Istilah luas "perdagangan antarabangsa" boleh difahami bukan sahaja sebagai hubungan untuk penjualan barangan, tetapi juga untuk perkhidmatan. Perkhidmatan adalah aktiviti yang secara langsung memenuhi keperluan peribadi ahli masyarakat, rumah tangga, keperluan pelbagai jenis perusahaan, persatuan, organisasi ...

Proses teknologi pemasangan enjin
Pasang blok silinder pada dirian dan periksa kekejangan saluran minyak. Pelanggaran ketat tidak dibenarkan. Pasang blok tetapi pendirian untuk pembongkaran - pemasangan dalam kedudukan mendatar. Tiup keluar semua rongga dalaman blok silinder dengan udara termampat (pistol untuk meniup bahagian dengan udara termampat ...

Menentukan nisbah gear kotak pemindahan
Terdapat dua gear dalam kotak pemindahan - tinggi dan rendah. Gear tertinggi adalah terus dan nisbah gearnya ialah 1. Nisbah gear gear bawah ditentukan dari syarat berikut: - Dari keadaan mengatasi kenaikan maksimum: - Dari keadaan penggunaan penuh jisim gandingan ...

Lebih lanjut mengenai kaedah bekalan air terus

Sistem ini boleh disusun dengan cara yang berbeza. Yang paling mudah, tetapi bukan yang paling berjaya, adalah pilihan di mana air dibekalkan dari perigi ke tempat penggunaan tanpa peranti tambahan. Skim ini membayangkan kerap menghidupkan dan mematikan pam semasa operasi. Walaupun dengan pembukaan pendek pili, peranti mengepam akan bermula.

Pilihan bekalan air langsung boleh digunakan dalam sistem dengan cawangan minimum saluran paip, jika pada masa yang sama ia tidak dirancang untuk tinggal di bangunan secara kekal. Apabila mengira parameter utama, beberapa ciri harus diambil kira. Pertama sekali, ia melibatkan tekanan yang dihasilkan. Menggunakan kalkulator khas, anda boleh membuat pengiraan dengan cepat untuk menentukan tekanan alur keluar.

Mengenai ciri utama pengiraan

Dengan kediaman tetap dan kehadiran sejumlah besar mata air di dalam bangunan, sebaiknya mengatur sistem dengan penumpuk hidraulik, yang membolehkan untuk mengurangkan bilangan kitaran kerja. Ini akan memberi kesan positif kepada hayat pam. Walau bagaimanapun, skema sedemikian adalah kompleks dalam reka bentuk dan memerlukan pemasangan kapasitans tambahan, jadi kadang-kadang penggunaannya tidak praktikal.

Peranti pam tenggelam untuk perigi

Dengan versi yang dipermudahkan, penumpuk tidak dipasang. Geganti kawalan dilaraskan supaya peranti sedutan dihidupkan apabila pili dibuka dan dimatikan apabila ia ditutup. Oleh kerana kekurangan peralatan tambahan, sistem ini lebih menjimatkan.

Dalam skema sedemikian, pam untuk telaga harus:

• memastikan kenaikan air berkualiti tinggi terus ke titik tertinggi tanpa sebarang gangguan;
• mengatasi tanpa kesulitan yang tidak perlu rintangan di dalam paip yang berjalan dari telaga ke titik penggunaan utama;
• mewujudkan tekanan di tempat pengambilan air, yang memungkinkan untuk menggunakan pelbagai lekapan paip;
• menyediakan sekurang-kurangnya rizab operasi yang kecil supaya pam telaga tidak berfungsi pada had keupayaannya.

Dengan pengiraan yang betul, peralatan yang dibeli akan membolehkan anda mencipta sistem yang boleh dipercayai yang menyediakan bekalan air ke titik pengambilan air secara langsung. Keputusan akhir diberikan serta-merta dalam tiga kuantiti, kerana mana-mana daripada mereka boleh ditunjukkan dalam dokumentasi teknikal.

Jimat Masa: Artikel Pilihan Setiap Minggu melalui Mel