Zadania do obliczania parametrów pomp

Obliczanie przepływu i ciśnienia wody

Tabela doboru pomp studniowych.

Wybór sprzętu pompującego należy przeprowadzić, biorąc pod uwagę przewidywane zużycie wody dla terenu i domu:

• na prysznic - 0,2-0,7 l / s;
• dla jacuzzi - 0,4-1,4 l / s;
• dla wanny z bateriami standardowymi - 0,3-1,1 l/s;
• do zlewozmywaków, zlewozmywaków w kuchni i łazience - 0,2-0,7 l/s;
• dla kranów z opryskiwaczami - 0,15-0,5 l/s;
• do toalety - 0,1-0,4 l / s;
• na bidet - 0,1-0,4 l / s;
• dla pisuaru - 0,2-0,7 l/s;
• na pralkę - 0,2-0,7 l/s;
• do zmywarki - 0,2-0,7 l/s;
• do podlewania kranów i systemów - 0,45-1,5 l/s.

Aby obliczyć ciśnienie, należy pamiętać, że ciśnienie w rurach powinno wynosić 2-3 atmosfery, a nadmiar mocy pompy nie powinien przekraczać 20 m. Np. głębokość zanurzenia wynosi 10 m od poziomu gruntu, wtedy obliczona strata wyniesie 3 m. W tym przypadku ciśnienie oblicza się w następujący sposób: głębokość studni + doprowadzenie wody wzdłuż szybu pionowego + wysokość nad poziomem gruntu górnego punktu czerpalnego + nadciśnienie + wyliczone straty. W tym przykładzie obliczenia będą następujące: 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.

Sumując przybliżone zużycie na jednostkę czasu, należy również wziąć pod uwagę fakt, że w tym samym czasie otwieranych jest 5-6 kranów lub stosuje się podobną liczbę punktów poboru. Uwzględniana jest liczba mieszkańców, obecność szklarni na terenie, ogród i inne parametry. Bez tych danych prawidłowy wybór jest niemożliwy.

Sekcja 2. Obliczenia strukturalne pompy odśrodkowej. .osiemnaście

1. Definicja
   współczynnik i typ prędkości
   pompa 20

2. Definicja
   średnica zewnętrzna wirnika
   D₂ 20

3. Definicja
   szerokość wirnika pompy na wylocie
   od pompy b₂……….20

4. Definicja
   zmniejszona średnica wejścia do wyrobiska
   koło D₁ 20

5. Definicja
   średnica gardzieli wirnika
   D_g 20

6. Wybór
   szerokość wlotu wirnika
   pompować b₁ 21

7. Wybór
   kąty łopat wirnika
   przy wyjściu

   i przy wejściu
   21

8. Wybór
   liczba łopatek wirnika i
   regulacja kąta ostrza

   oraz
   21

9. Budowa
   do pompy spiralnej 22

2.10. Wybór
wymiary konfusera na wlocie do pompy i
dyfuzor wylotowy

z
pompa 23

2.11. Definicja
rzeczywista głowa projektu,
rozwinięty
zaprojektowany
pompa, (Nd_n)_r 23

Rozdział 4 Obliczanie teoretycznej krzywej pompy 25

1. teoretyczny
   charakterystyka głowicy pompy 26

2. teoretyczny
   charakterystyka pompy hydraulicznej
   moc….27

3. teoretyczny
   charakterystyka pompy zgodnie z K.P.D 27

pytania
do pracy semestralnej 31

Bibliograficzny
lista 32

Cel,
treść i dane dotyczące kursu
Praca.

cel
zajęcia to projektowanie
hydraulika i napęd hydrauliczny

systemy
samochodowe chłodzenie cieczą
silnik.

Zawartość
obliczona część kursu pracy.

1. Hydrauliczny
   obliczenia układu chłodzenia silnika.

2. Konstruktywny
   obliczenie pompy odśrodkowej.

3. Zapłata
   teoretyczne charakterystyki pompy.

Wstępny
dane dotyczące zajęć.

1. Moc
   silnik N_dv=
   120,
   kW.

2. Udział
   pobrano moc silnika
   chłodzenie

   = 0,18

3. Temperatury
   chłodziwo (chłodziwo)
   na wylocie silnika t₁
   =
   92, °С i na wylocie chłodnicy t₂
   =
   67, °С.

4. Częstotliwość
   obrót wirnika w pompie n
   = 510, obr./min.

5. Szacowany
   głowica pompy HP_n
   =
   1,45,
   m.

6. Szacowany
   strata ciśnienia w urządzeniu chłodzącym
   silnik
   =
   0,45,
   m.

7. Szacowany
   utrata ciśnienia w chłodnicy

   =
   0,3,
   m.

8. Średnica
   (wewnętrzny) kolektor dolny
   urządzenia chłodzące silnik d₁
   =
   40,
   mm.

9. Średnice
(wewnętrzne) kolektory chłodnicy d₂
=
50 mm.
10.
Średnice wewnętrzne wszystkich rurociągów
węże d₃
=
15,
mm.

11.
Całkowita długość rurociągów na terenie
przewody hydrauliczne, pierwsze w kierunku jazdy
z

silnik
do grzejnika L₁
=
0,7,
m.

12.
Całkowita długość rurociągów drugiego
przekrój przewodów hydraulicznych L₂
=
1,5,
m.

OPIS
UKŁADY CHŁODZENIA SILNIKA.

System
chłodzenie silnika składa się (rys. 1) z
pompa odśrodkowa 1, urządzenie
chłodzenie silnika 2, chłodnica dla
przepływ chłodzenia chłodziwa
powietrze 3, zawór termiczny 4 i podłączenie
rurociągi - przewody hydrauliczne 5. Wszystkie
te elementy systemu zawarte są w
tak zwany „duży” krąg chłodzący.
Istnieje również „mały” krąg chłodzący, kiedy
płyn chłodzący nie dostaje się do chłodnicy.
Powody posiadania zarówno „dużych”, jak i
reprezentowane są „małe” kręgi chłodzące
w dyscyplinach specjalnych. obliczenie
podlega tylko „wielkiemu” kręgowi, jak
obliczona ścieżka ruchu chłodzenia
ciecz (chłodziwo).

Urządzenie
chłodzenie silnika składa się z „koszulki”
chłodzenie głowicy cylindra
silnik (2a), płaszcze chłodzące
boczne ścianki butli
silnik (w postaci uderzeń pionowych)
kształt cylindryczny, położony
po dwóch stronach silnika) (26) i dwóch
kolektory cylindryczne do zbierania
chłodziwo (2c). Reprezentacja
płaszcze chłodzące na ścianach bocznych
cylindry w postaci pionowych kresek
jest warunkowe, ale wystarczająco bliskie
do rzeczywistości i
reprezentacja danego elementu
urządzenia chłodzące silnik
będzie używany podczas prowadzenia
hydrauliczny system obliczeniowy
chłodzenie silnika.

Chłodnica samochodowa
3 składa się z górnego (Za) i dolnego (36)
kolektory, rury pionowe
(Sv), wzdłuż którego porusza się płyn chłodzący
od górnego kolektora do dołu.
Zawór termiczny (termostat) jest
automatyczna przepustnica
urządzenie przeznaczone do
zmiany w ruchu chłodziwa lub
na
„duże” lub „małe” kręgi.
Urządzenia i zasady działania grzejnika
i zawór termiczny (termostat) są badane
w dyscyplinach specjalnych.

płyn chłodzący
kiedy porusza się po „dużym” kręgu
idzie w następujący sposób:
pompa odśrodkowa - płaszcz chłodzący
osłony cylindrów - skoki pionowe w
ścianki silnika - dolne kolektory
urządzenia chłodzące
silnik - węzeł łączący dwa strumienie
- zawór termiczny - kolektor górny
chłodnica samochodowa
- rurki chłodnicy - kolektor dolny
chłodnica - wlot do pompy. Po drodze
pokonuje się szereg „lokalnych” oporów
w postaci nagłych rozszerzeń lub skurczów
przepływ, obrót o 90°, a także
urządzenie dławiące (zawór termiczny).

Wszystko
przewody hydrauliczne układu chłodzenia silnika,
wykonany z technicznie gładkiego
rury i wewnętrzne średnice rur
we wszystkich przewodach hydraulicznych

są takie same
i równy d₃.
Zadanie zawiera również wartości
dolne średnice kolektora
urządzenia chłodzące silnik d₁
i oba kolektory chłodnicy d₂,
jak również
długość kolektorów chłodnic l_r=0,5
m.

płyn chłodzący
w układzie chłodzenia silnika jest pobierana
płyn chłodzący,
który w temperaturze +4 °C gęstości
jest
=1080
kg/m3
i kinematyka
lepkość

m2/s.
Mogą to być płyny przeciw zamarzaniu,
„Tosol”, „Lena”, „Duma” lub inne.

1 Parametry pompy.

Okres pełnienia obowiązków
pompa kondensatu jest określona
w następujący sposób:

,

;

ciśnienie
obliczona pompa kondensatu
zgodnie ze wzorem na schemat z odpowietrznikiem:

,

;

Głowica kondensatu
pompa obliczana jest ze wzoru na
schematy bez odpowietrznika:

,

;

Członkowie uwzględnieni w
dane formuły:

,
gdzie
jest gęstością pompowanej cieczy;

,
gdzie —
współczynnik oporu hydraulicznego;

—
numer
Reynoldsa;
z kolei prędkość płynu
wyrażony jako:

,

;

W zależności od
uzyskana wartość liczby Reynoldsa
obliczyć współczynnik hydrauliczny
odporność według następujących wzorów:

a)
Z wartością liczby
— reżim przepływu laminarnego:

;

b)
Z wartością liczby

— reżim przepływu turbulentnego:

—
do rur gładkich

—
dla szorstkich
rury, gdzie

—
równoważna średnica.

v)
Z wartością liczby
—
powierzchnia rur hydraulicznie gładkich:

Zapłata

odbywa się według wzoru Colebrook:

;

,

- prędkość
pompowana ciecz;

Okres pełnienia obowiązków
pompa zasilająca określona
w następujący sposób:

,

;

Ciśnienie odżywcze
pompa obliczana jest ze wzoru na
schematy z odpowietrznikiem:

,

;

ciśnienie
pompa zasilająca jest obliczana przez
wzór na obwód bez odpowietrznika:

,

;

Obliczanie pompy

Wstępne dane

Dokonać niezbędnych obliczeń i wybrać najlepszą wersję pompy do zasilania reaktora R-202/1 ze zbiornika E-37/1 w następujących warunkach:

Środa – benzyna

Przepływ 8 m3/h

Ciśnienie w zbiorniku jest atmosferyczne

Ciśnienie w reaktorze 0,06 MPa

Temperatura 25 °C

· Wymiary geometryczne, m: z₁=4; z₂ =6; L=10

Wyznaczanie parametrów fizycznych pompowanej cieczy

Gęstość benzyny w temperaturze:

Miejsce na formułę.

Na

W ten sposób

Lepkość kinematyczna:

Lepkość dynamiczna:

Podawać

Ciśnienie pary nasyconej:

Ustalenie wymaganej wysokości podnoszenia pompy

a) Wyznaczenie geometrycznej wysokości wzniesienia cieczy (różnicy między poziomami cieczy na wylocie i wlocie do zbiornika z uwzględnieniem pokonania wysokości reaktora):

(26)

gdzie Z1 to poziom cieczy w zbiorniku E-37/1, m

Z2 to poziom cieczy w kolumnie R-202, m

b) Wyznaczenie strat ciśnienia w celu pokonania różnicy ciśnień w zbiorniku odbiorczym i ciśnieniowym:

(27)

gdzie Pn jest bezwzględnym ciśnieniem tłoczenia (nadmiarem) w zbiorniku E-37/1, Pa;

Pv to bezwzględne ciśnienie ssania (nadmiar) w reaktorze R-202/1, Pa

c) Wyznaczenie średnic rurociągów na drogach ssania i tłoczenia

Ustawmy zalecaną prędkość ruchu płynu:

W rurociągu tłocznym prędkość wtrysku Wн = 0,75 m/s

W rurociągu ssawnym prędkość ssania Wb = 0,5 m/s

Średnice rurociągów wyrażamy ze wzorów na natężenie przepływu płynu:

(28)

(29)

Gdzie:

(30)

(31)

Gdzie d jest średnicą rurociągu, m

Q to natężenie przepływu pompowanej cieczy, m3/s

W to natężenie przepływu płynu, m/s

Do dalszych obliczeń średnic konieczne jest wyrażenie natężenia przepływu Q wm3/s. Aby to zrobić, podziel podaną prędkość przepływu w godzinach przez 3600 sekund. Otrzymujemy:

Zgodnie z GOST 8732-78 wybieramy rury najbliższe tym wartościom.

Dla średnicy rury ssącej (108 5,0) 10-3 m

Dla średnicy rurociągu tłocznego (108 5,0) 10-3 m

Natężenie przepływu cieczy określamy według standardowych średnic wewnętrznych rurociągów:

(32)

Gdzie - wewnętrzna średnica rurociągu, m;

- średnica zewnętrzna rurociągu, m;

— grubość ścianki rurociągu, m

Rzeczywiste natężenia przepływu płynu są określane na podstawie wyrażeń (28) i (29):

Porównujemy rzeczywiste natężenia przepływu płynu z podanymi:

d) Wyznaczanie reżimu przepływu płynu w rurociągach (liczby Reynoldsa)

Kryterium Reynoldsa określa wzór:

(33)

Gdzie Re jest liczbą Reynoldsa

W to prędkość przepływu płynu, m/s; — średnica wewnętrzna rurociągu, m; — lepkość kinematyczna, m2/s

Rurociąg ssący:

Rurociąg tłoczny:

Ponieważ liczba Re w obu przypadkach przekracza wartość strefy przejścia z laminarnego reżimu przepływu w turbulentny, równą 10000, oznacza to, że rurociągi mają rozwinięty reżim turbulentny.

e) Wyznaczenie współczynnika oporu tarcia

Dla reżimu turbulentnego współczynnik oporu tarcia określa wzór:

(34)

Dla rury ssącej:

Dla rurociągu tłocznego:

f) Wyznaczanie lokalnych współczynników oporu

Rura ssąca zawiera dwa zawory przelotowe i kolano 90 stopni. Dla tych elementów, zgodnie z literaturą referencyjną, znajdujemy współczynniki oporu miejscowego: dla zaworu przelotowego, dla kolana o skręcie 90 stopni. Biorąc pod uwagę opór, który pojawia się, gdy płyn dostaje się do pompy, suma współczynników lokalnego oporu w przewodzie ssącym będzie równa:

(35)

W rurociągu tłocznym znajdują się następujące elementy: 3 zawory, zawór zwrotny \u003d 2, membrana, wymiennik ciepła, 3 kolanka z obrotem 90 stopni. Uwzględniając opory powstające w momencie opuszczenia pompy przez ciecz, suma współczynników oporów lokalnych na ścieżce tłoczenia wynosi:

g) Wyznaczanie strat ciśnienia w celu pokonania sił tarcia i lokalnych oporów w rurociągu ssawnym i tłocznym

Używamy formuły Darcy-Weisbacha:

(37)

gdzie DN jest stratą ciśnienia do pokonania sił tarcia, m

L to rzeczywista długość rurociągu, m

d jest wewnętrzną średnicą rurociągu, m

- suma lokalnych oporów na rozpatrywanej ścieżce

Opór hydrauliczny w rurze ssącej:

Opór hydrauliczny w rurociągu tłocznym:

i) Ustalenie wymaganej wysokości podnoszenia pompy

Wymagane ciśnienie określa się przez dodanie obliczonych składowych, a mianowicie geometrycznej różnicy poziomów w palenisku i kolumnie, strat do pokonania różnicy ciśnień w palenisku i kolumnie oraz lokalnych oporów hydraulicznych na ssaniu i rurociągów odprowadzających plus 5% za straty nierozliczone.

(40)

2 parametry kroku.

Wielokołowe
pompy odśrodkowe działają z
spójny
lub równoległy
podłączenie wirników (patrz rys. 5
odpowiednio w lewo i w prawo).

Lakierki
z szeregowym połączeniem pracowników
koła są nazywane wielostopniowy.
Głowica takiej pompy jest równa sumie głowic
poszczególne stopnie i przepływ pompy
jest równa paszy jednego etapu:

;
;

gdzie
–
liczba kroków;

,

;

Lakierki
z równoległym połączeniem kół jest akceptowane
rozważać wielowątkowy.
Głowa takiej pompy jest równa głowie jednej
kroków, a kanał jest równy sumie kanałów
pojedyncze pompy elementarne:

; ;

gdzie

— numer
przepływy (w przypadku pomp statkowych akceptowany)
nie więcej niż dwa).

Liczba kroków
ograniczone do maksymalnego ciśnienia
stworzony przez jeden etap (zwykle nie
przekracza 1000 J/kg).

Definiujemy
krytyczny
rezerwa energii kawitacji
bez
odgazowywacz

dla
pompa zasilająca:

;

na kondensat
pompa:

;

Krytyczny
rezerwa energii kawitacji z
odgazowywacz

na wartości odżywcze
pompa:

;

na kondensat
pompa:

;

gdzie

to ciśnienie nasycenia cieczy przy
Ustaw temperaturę;
— straty hydrauliczne rurociągu ssącego;


— współczynnik
rezerwować,
co jest akceptowane
.

;

;

—
współczynnik prędkości
pompa (patrz rys. 7);

lub

- odpowiednio
do zimnej wody słodkiej i morskiej;

Współczynnik
rezerwować
jest wybrany tak
jakie są składniki w jego pracy
zaspokoić zależności graficzne

oraz.
Wynikowa wartość tego współczynnika
zostanie wyjaśnione przy znalezieniu obliczonej
stosunki dalej zgodnie z propozycją
metodologia. (Zauważ, że proponowane
rysunki 6 i 7 zależności graficzne
są głównie odżywcze
pompy, tak aby w przypadku awarii
ustalić warunki żywieniowe
pomp, dopuszczamy wzrost finalny
wartość graniczna współczynnika
rezerwować do wartości, która
w końcu zadowoli oraz
).

Dalej
definiować maksymalny
dopuszczalna prędkość
wirnik:

,
gdzie

—
kawitacja
współczynnik prędkości,
który jest wybierany na podstawie celu
pompa:

—
dla
pompa ciśnieniowa i przeciwpożarowa;

-dla
pompa zasilająca;

—
dla
pompa zasilająca ze wspomaganiem
krok;

—
dla
pompa kondensatu;

—
dla
pompa z prefabrykowanym kołem osiowym;

Zdefiniujmy
pracujący
prędkość obrotowa
koła pomp:

,
gdzie

—
współczynnik
prędkość,
przyjmując następujące wartości:

—
dla
pompa ciśnieniowa i przeciwpożarowa;

—
dla
pompa zasilająca ze stopniem wspomagającym;

—
dla
pompa zasilająca;

—
dla
pompa kondensatu;

Stan: schorzenie
prawidłowy dobór współczynnika
prędkość: harmonizacja
prędkości obrotowe według nierówności
(oraz
nie
należy przyjąć mniej niż 50).

Szacowany
okres pełnienia obowiązków
koła można znaleźć wyrażeniem:

,
gdzie
—
sprawność wolumetryczna, która jest określana jako:

,
gdzie

—
uwzględnia przepływ cieczy przez
uszczelka przednia;

Teoretyczny
ciśnienie
znajduje się według wzoru:

,

gdzie
— hydrauliczny
efektywność, który
zdefiniowana jako:

,
gdzie

—
zredukowany
średnica
wejście do wirnika; przyjęty(patrz rys. 8). Notatka
że występują straty hydrauliczne
ze względu na obecność tarcia w kanałach przepływu
Części.

Mechaniczny
efektywność
znajdź według wzoru:

,

gdzie
uwzględnia straty
energia tarcia powierzchni zewnętrznej
koła na pompowanej cieczy
(tarcie dysku):

;

—
uwzględnia straty energii spowodowane tarciem w
łożyska i dławnice
pompa.

Ogólny
efektywność pompa
zdefiniowana jako:

;

Wydajność statków
pompy odśrodkowe leżą w zasięgu
od 0,55 do 0,75.

Strawiony
moc
pompa i maksymalny
moc
przy przeciążeniach odpowiednio
zdefiniowana jako:

;

;

3.1 Obliczenia hydrauliczne długiego prostego rurociągu

Rozważ długie rurociągi, tj.
te, w których występuje spadek ciśnienia
pokonywanie lokalnego oporu
znikome w porównaniu do
utrata głowy na całej długości.

Do obliczeń hydraulicznych używamy
wzór ( ), aby określić straty
ciśnienie na całej długości rurociągu

Pwzrost
długi rurociąg jest
rurociąg o stałej średnicy
rury pracujące pod ciśnieniem H (rysunek
6.5).

Rysunek 6.5

Aby obliczyć prosty długi rurociąg
o stałej średnicy napisz
Równanie Bernoulliego dla sekcji 1-1 i 2-2

.

Prędkość ₁=₂=0,
i ciśnienieP₁=P₂=P_w,następnie równanie Bernoulliego dla nich
warunki przyjmą formę

.

Dlatego cała presja hwydane na pokonanie hydrauliki
opór na całej długości rurociągu.
Ponieważ mamy hydraulicznie długą
rurociąg, a następnie zaniedbując lokalne
utrata głowy, dostajemy

.
(6.22)

Ale zgodnie ze wzorem (6.1)

,

gdzie

Tak więc ciśnienie

(6.24)

Obliczanie parametrów pompy hydraulicznej

Dla bezpiecznej pracy linii hydraulicznej przyjmujemy standardowe ciśnienie 3 MPa. Obliczmy parametry napędu hydraulicznego przy przyjętej wartości ciśnienia.

Wydajność pomp hydraulicznych oblicza się ze wzoru

V = ,(13)

gdzie Q jest wymaganą siłą na pręcie, Q = 200 kN;

L to długość skoku roboczego tłoka siłownika hydraulicznego, L = 0,5 m;

t czas skoku roboczego tłoka siłownika hydraulicznego, t = 0,1 min;

p to ciśnienie oleju w cylindrze hydraulicznym, p = 3 MPa;

η1 - sprawność układu hydraulicznego, η1 = 0,85;

V = = 39,2 l / min.

Zgodnie z obliczeniami wybieramy pompę NSh-40D.

10 Obliczanie silnika

Moc pobierana do napędzania pompy jest określona wzorem:

N = ,(14)

gdzie η12 to całkowita sprawność pompy, η12 = 0,92;

V – wydajność pompy hydraulicznej, V = 40 l/min;

p to ciśnienie oleju w cylindrze hydraulicznym, p = 3 MPa;

N = = 0,21 kW.

Zgodnie z danymi obliczeniowymi do uzyskania wymaganej wydajności pompy dobieramy silnik elektryczny AOL2-11 o prędkości obrotowej n = 1000 min-1 i mocy N = 0,4 kW.

11 Obliczanie palca do zginania

Palce łapy będą doświadczać największego momentu zginającego przy maksymalnym obciążeniu R = 200 kN. Ponieważ istnieje 6 łap, na jeden palec wystąpi moment zginający od obciążenia R = 200 / 6 = 33,3 kN (rysunek 4).

Długość palca L = 100 mm = 0,1 m.

Naprężenie zginające dla przekroju kołowego:

σ = (15)

gdzie M jest momentem zginającym;

d jest średnicą palca;

W niebezpiecznej części nadejdzie chwila

Mizg = R ∙ L / 2 = 33,3 ∙ 0,1 / 2 = 1,7 kN∙m.

Rysunek 4 - Do obliczenia palca do zginania.

Palec w swoim przekroju jest kołem o średnicy d = 40 mm = 0,04 m. Określmy jego naprężenie zginające:

σ = = 33,97 ∙ 106 Pa = 135,35 MPa

Stan wytrzymałości: ≥ σzgięcie.

Dla stali St 45 dopuszczalne naprężenie = 280 MPa.

Warunek wytrzymałości jest spełniony, ponieważ dopuszczalne naprężenie zginające jest większe niż rzeczywiste.

Obliczono niezbędne parametry siłownika hydraulicznego. Zgodnie z obliczeniami zainstalowano cylinder hydrauliczny o średnicy tłoka 250 mm i średnicy pręta 120 mm. Siła działająca na pręt wynosi 204 kN. Powierzchnia przekroju łodygi wynosi 0,011 m2.

Obliczenia pręta na ściskanie wykazały, że naprężenie ściskające wynosi 18,5 MPa i jest mniejsze od dopuszczalnego 160 MPa.

Przeprowadzono obliczenia wytrzymałościowe spoiny. Dopuszczalne naprężenie wynosi 56 MPa. Rzeczywiste naprężenie występujące w spoinie wynosi 50 MPa. Powierzchnia szwu 0,004 m2.

Obliczenia parametrów pompy hydraulicznej wykazały, że wydajność pompy powinna przekraczać 39,2 l/min. Zgodnie z obliczeniami wybieramy pompę NSh-40D.

Przeprowadzono obliczenia parametrów silnika elektrycznego. Na podstawie wyników obliczeń wybrano silnik elektryczny AOL2-11 o prędkości obrotowej n = 1000 min-1 i mocy N = 0,4 kW.

Obliczenie stopy łapy do zginania wykazało, że na odcinku niebezpiecznym moment zginający wyniesie Mb = 1,7 kN∙m. Naprężenie zginające σ = 135,35 MPa, czyli mniejsze od dopuszczalnego = 280 MPa.

Pojęcia i struktura rynku usług. Usługi transportowe
Szerokie pojęcie „handel międzynarodowy” można rozumieć nie tylko jako stosunek sprzedaży towarów, ale także usług. Usługi to działania, które bezpośrednio zaspokajają osobiste potrzeby członków społeczeństwa, gospodarstw domowych, potrzeby różnego rodzaju przedsiębiorstw, stowarzyszeń, organizacji ...

Proces technologiczny montażu silnika
Zamontuj blok cylindrów na stojaku i sprawdź szczelność kanałów olejowych. Niedopuszczalne jest naruszenie szczelności. Zamontuj blok ale stojak do demontażu - montaż w pozycji poziomej. Przedmuchaj wszystkie wewnętrzne wnęki bloku cylindrów sprężonym powietrzem (pistolet do przedmuchiwania części sprężonym powietrzem ...

Ustalenie przełożeń skrzyni rozdzielczej
W skrzynkach rozdzielczych znajdują się dwa biegi - wysoki i niski. Najwyższy bieg jest bezpośredni, a jego przełożenie wynosi 1. Przełożenie dolnego biegu określa się z następujących warunków: - od warunku pokonania maksymalnego wzniosu: - od warunku pełnego wykorzystania masy sprzęgła...

Więcej o metodzie bezpośredniego zaopatrzenia w wodę

System można zorganizować na różne sposoby. Najprostszą, ale nie najbardziej udaną, jest opcja, w której woda jest dostarczana ze studni do miejsc poboru bez dodatkowych urządzeń. Ten schemat oznacza częste włączanie i wyłączanie pompy podczas pracy. Urządzenie pompujące uruchomi się nawet przy krótkim otwarciu kranu.

Opcja bezpośredniego zaopatrzenia w wodę może być stosowana w instalacjach z minimalnym rozgałęzieniem rurociągów, jeśli jednocześnie nie planuje się zamieszkania w budynku na stałe. Przy obliczaniu głównych parametrów należy wziąć pod uwagę niektóre cechy. Przede wszystkim dotyczy wytworzonego ciśnienia. Za pomocą specjalnego kalkulatora możesz szybko wykonać obliczenia w celu określenia ciśnienia wylotowego.

O głównych cechach obliczeń

Przy stałym zamieszkiwaniu i obecności dużej ilości punktów wodnych w budynku, najlepiej zorganizować instalację z akumulatorem hydraulicznym, co pozwala na zmniejszenie ilości cykli pracy. Wpłynie to pozytywnie na żywotność pompy. Jednak taki schemat jest złożony w konstrukcji i wymaga zainstalowania dodatkowej pojemności, więc czasami jego użycie jest niepraktyczne.

Urządzenie z pompą zatapialną do studni

W wersji uproszczonej akumulator nie jest montowany. Przekaźnik sterujący jest ustawiony tak, aby urządzenie ssące było włączane po otwarciu kranu i wyłączane po jego zamknięciu. Ze względu na brak dodatkowego wyposażenia system jest bardziej ekonomiczny.

W takim schemacie pompa do studni powinna:

• zapewnić wysokiej jakości podnoszenie wody bezpośrednio do najwyższego punktu bez żadnych przerw;
• bez zbędnych trudności pokonać opór wewnątrz rur biegnących od studni do głównych punktów poboru;
• wytworzyć ciśnienie w miejscach poboru wody, co umożliwia korzystanie z różnych urządzeń hydraulicznych;
• zapewnić przynajmniej niewielką rezerwę operacyjną, aby pompa studzienna nie działała na granicy swoich możliwości.

Przy prawidłowych obliczeniach zakupiony sprzęt pozwoli na stworzenie niezawodnego systemu, który bezpośrednio dostarcza wodę do punktów poboru wody. Ostateczny wynik jest wydawany natychmiast w trzech ilościach, ponieważ każda z nich może być wskazana w dokumentacji technicznej.

Oszczędzaj czas: polecane artykuły co tydzień pocztą