Détermination des pertes de chaleur, ou qu'est-ce que c'est, un relevé d'imagerie thermique d'une maison

1. ÉQUATIONS DE BILAN THERMIQUE DIRECT ET INVERSE

L'image la plus complète de la performance économique d'une chaudière de navire est donnée par le bilan thermique, qui montre la quantité de chaleur qui entre dans la chaudière, quelle partie de celle-ci est utilisée utilement (pour la production de vapeur) et quelle partie est perdue.

Le bilan thermique est l'application de la loi de conservation de l'énergie à l'analyse du processus de fonctionnement d'une chaudière. Lors de l'analyse du processus de fonctionnement de la chaudière en mode stationnaire (ou stable) de son fonctionnement, le bilan thermique est établi sur la base des résultats des tests thermiques. V

En termes généraux, l'équation du bilan thermique a la forme
je=n
QBAS = Q1 + ∑QPOT ,i	(4,1)
je=2

où QPOD est la quantité de chaleur fournie à la chaudière à vapeur, kJ/kg ; Q1 – chaleur utile, kJ/kg ;

QPOT – pertes de chaleur, kJ/kg

Dans la méthode de calcul standard développée pour les chaudières fixes, il est recommandé de prendre en compte toute la chaleur fournie au four à partir de 1 kg de combustible (Fig. 4.1), c'est-à-dire

Q	EN DESSOUS DE	= Q	P	=QP+Q+Q	B	+Q	ETC	(4,2)
		HT

où QHP est le pouvoir calorifique inférieur de la masse utile de carburant, kJ/kg ;

QT, QB, QPR - la quantité de chaleur introduite, respectivement, avec le carburant, l'air et la vapeur, qui est fournie pour l'atomisation du carburant, kLJ/kg.

Les trois dernières valeurs sont déterminées comme suit. Chaleur physique du combustible

QT	= cT tT	(4,3)

où cT est la capacité calorifique du combustible à sa température de chauffage tT, kJ/(kg K)

La valeur de QB ne prend en compte que la chaleur reçue par l'air à l'extérieur de la chaudière, par exemple dans un aérotherme à vapeur. Avec la disposition habituelle de la chaudière avec chauffage à air au gaz, elle est égale à la quantité de chaleur introduite dans le four avec de l'air froid, c'est-à-dire

QB = QXB =αV ocXBtXB =αI ХВ	(4,4)
où α est le coefficient d'excès d'air ;
сХВ est la capacité calorifique de l'air froid à une température tXB;
I XB- enthalpie de la quantité théorique d'air V, kJ / kg
La quantité de chaleur fournie au four avec de la vapeur pour la pulvérisation de mazout,
RPQ =	RPG	(iPR-i")	(4,5)
	BK

où GPR est la consommation de vapeur pour atomiser le combustible VC, kg/h ;

iPR, i” – enthalpie de la vapeur pour l'atomisation du combustible et de la vapeur saturée sèche dans les gaz de combustion, kJ/kg.

La valeur de i” dans l'équation (4.5) peut être prise égale à 2500 kJ/kg, ce qui correspond à une pression partielle de vapeur d'eau dans les fumées pH2O de 0,01 MPa.

Pour les chaudières marines, la quantité déterminante dans l'équation (4.2) est QHP, puisque la somme des termes restants ne dépasse pas 1 % de QP. À cet égard, lors de la compilation du bilan thermique des chaudières marines, il est généralement pris lorsque l'air est chauffé par les gaz de combustion QPOD \u003d QHP, et lorsque

chauffé à la vapeur QPOD = QHP +QB . Dans ce cas, la première équation est la principale, puisque la vapeur

Types de perte de chaleur

Chaque site a son propre type de consommation de chaleur. Considérons chacun d'eux plus en détail.

Chaufferie

Une chaudière y est installée, qui convertit le combustible et transfère l'énergie thermique au liquide de refroidissement. Toute unité perd une partie de l'énergie générée en raison d'une combustion insuffisante du combustible, d'une production de chaleur à travers les parois de la chaudière, de problèmes de soufflage. En moyenne, les chaudières utilisées aujourd'hui ont un rendement de 70 à 75 %, tandis que les chaudières plus récentes fourniront un rendement de 85 % et leur pourcentage de pertes est beaucoup plus faible.

Un impact supplémentaire sur le gaspillage énergétique est exercé par :

1. manque d'ajustement rapide des modes de la chaudière (les pertes augmentent de 5 à 10%);
2. décalage entre le diamètre des buses du brûleur et la charge du groupe thermique : le transfert de chaleur est réduit, le combustible ne brûle pas complètement, les pertes augmentent en moyenne de 5 % ;
3. nettoyage insuffisamment fréquent des parois de la chaudière - du tartre et des dépôts apparaissent, l'efficacité du travail diminue de 5%;
4. le manque de moyens de surveillance et de réglage - compteurs de vapeur, compteurs d'électricité, capteurs de charge thermique - ou leur réglage incorrect réduit le facteur d'utilité de 3 à 5%;
5. les fissures et les dommages aux parois de la chaudière réduisent l'efficacité de 5 à 10%;
6. l'utilisation d'équipements de pompage obsolètes réduit le coût de la chaudière pour la réparation et l'entretien.

Pertes dans les pipelines

L'efficacité de la conduite de chauffage est déterminée par les indicateurs suivants:

1. Efficacité des pompes, à l'aide desquelles le liquide de refroidissement se déplace dans les tuyaux;
2. qualité et méthode de pose du caloduc;
3. réglages corrects du réseau de chauffage, dont dépend la répartition de la chaleur ;
4. longueur de canalisation.

Avec une conception appropriée de la voie thermique, les pertes standard d'énergie thermique dans les réseaux thermiques ne dépasseront pas 7%, même si le consommateur d'énergie est situé à une distance de 2 km du lieu de production de combustible. En fait, aujourd'hui, dans cette section du réseau, les pertes de chaleur peuvent atteindre 30 % ou plus.

Pertes d'objets de consommation

Il est possible de déterminer la consommation d'énergie excédentaire dans une pièce chauffée s'il y a un compteur ou un compteur.

Les raisons de ce type de perte peuvent être :

1. répartition inégale du chauffage dans toute la pièce;
2. le niveau de chauffage ne correspond pas aux conditions météorologiques et à la saison ;
3. absence de recirculation de l'alimentation en eau chaude ;
4. manque de capteurs de contrôle de température sur les chaudières à eau chaude ;
5. tuyaux sales ou fuites internes.

Calcul du bilan thermique de la chaudière. Détermination de la consommation de carburant

Bilan thermique chaudière

L'établissement du bilan thermique de la chaudière consiste à établir l'égalité entre la quantité de chaleur entrant dans la chaudière, appelée chaleur disponible Q_P, et la quantité de chaleur utile Q₁ et pertes de chaleur Q₂, Q₃, Q₄. Sur la base du bilan thermique, l'efficacité et la consommation de carburant requise sont calculées.

Le bilan thermique est établi par rapport à l'état thermique stationnaire de la chaudière pour 1 kg (1 m3) de combustible à une température de 0°C et une pression de 101,3 kPa.

L'équation générale du bilan thermique a la forme :

QP + Qin.in = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6, kJ/m3, (2.4.1-1)

où Q_P — chaleur disponible du combustible ; Q_v.vn - la chaleur introduite dans le four par l'air lorsqu'il est chauffé à l'extérieur de la chaudière ; Q_F - chaleur introduite dans le four par jet de vapeur (vapeur "buse"); Q₁ - chaleur utile ; Q₂ — perte de chaleur avec les gaz de combustion ; Q₃ - perte de chaleur due à l'incomplétude chimique de la combustion du carburant ; - perte de chaleur due à l'incomplétude mécanique de la combustion du carburant ; Q₅  perte de chaleur due au refroidissement extérieur ; Q₆ — perte de chaleur du laitier.

Lors de la combustion de combustible gazeux en l'absence de chauffage de l'air extérieur et de jet de vapeur, les valeurs de Q_v.vn, Q_F, Q₄, Q₆ sont égaux à 0, donc l'équation du bilan thermique ressemblera à ceci :

Q_P = Q₁ +Q₂ +Q₃ +Q₅, kJ/m3. (2.4.1-2)

Chaleur disponible de 1 m3 de combustible gazeux :

Q_P = Qd_je + je_télé, kJ/m3, (2.4.1-3)

où Qd_je — pouvoir calorifique inférieur du combustible gazeux, kJ/m3 (voir Tableau 1) ; je_télé — chaleur physique du combustible, kJ/m3. Il est pris en compte lorsque le combustible est réchauffé par une source de chaleur externe. Dans notre cas, cela ne se produit pas, donc Q_P = Qd_je, kJ/m3, (2.4.1-4)

Q_P = 36 800 kJ/m3. (2.4.1-5)

Perte de chaleur et efficacité de la chaudière

La perte de chaleur est généralement exprimée en % de la chaleur disponible du combustible :

etc. (2.4.2-1)

La perte de chaleur avec les fumées dans l'atmosphère est définie comme la différence entre les enthalpies des produits de combustion à la sortie de la dernière surface de chauffage (économiseur) et de l'air froid :

, (2.4.2-2)

Où je_Wow = EN _CE est l'enthalpie des gaz sortants. Déterminé par interpolation selon le tableau 7 pour une température de fumées donnée t_Wow°С :

, kJ/m3. (2.4.2-3)

b_Wow = bN_CE — coefficient d'excès d'air derrière l'économiseur (voir Tableau 3) ;

je_0.h.v. est l'enthalpie de l'air froid,

je_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*VH, kJ/m3, (2.4.2-4)

où (ct)_v \u003d 39,8 kJ / m3 - enthalpie de 1 m3 d'air froid à t_h.v. = 30°С ; VH est le volume d'air théorique, m3/m3 (voir tableau 4) = 9,74 m3/m3.

je_0.x.v = (ct)_v*VH = 39,8*9,74 = 387,652 kJ/m3, (2.4.2-5)

Selon le tableau des paramètres des chaudières à vapeur t_Wow = 162°С,

,(2.4.2-6)

(2.4.2-7)

Perte de chaleur due à une combustion chimique incomplète q₃ , %, est due à la chaleur totale de combustion des produits de combustion incomplète restant dans les fumées (CO, H₂, CH₄ et etc.). Pour la chaudière conçue, nous acceptons

q₃ = 0,5%.

Perte de chaleur due au refroidissement extérieur q₅ , %, pris selon le tableau 8, en fonction du débit de vapeur de la chaudière D, kg/s,

kg/s, (2.4.2-8)

où D, t/h - à partir des données initiales = 6,73 t/h.

Tableau 8 - Pertes de chaleur dues au refroidissement externe d'une chaudière à vapeur à surface arrière

Débit vapeur nominal de la chaudière D, kg/s (t/h)	Perte de chaleur q5 , %
1,67 (6)	2,4
2,78 (10)	1,7
4,16 (15)	1,5
5,55 (20)	1,3
6,94 (25)	1,25

Trouver la valeur approximative de q₅ , %, pour une capacité nominale de vapeur de 6,73 t/h.

(2.4.2-9)

Perte de chaleur totale dans la chaudière :

Yq = q₂ + q₃ + q₅ = 4,62 + 0,5 + 1,93 = 7,05 % (2.4.2-10)

Efficacité de la chaudière (brute) :

h_À \u003d 100 - Yq \u003d 100 - 7,05 \u003d 92,95%. (2.4.2-11)

Mesures pour réduire les pertes de chaleur à la surface des canalisations

L'économie d'énergie lors du transport de l'énergie thermique dépend principalement de la qualité de l'isolation thermique. Les principales mesures d'économie d'énergie qui réduisent les pertes de chaleur à la surface des canalisations sont :

isolement des zones non isolées et restauration de l'intégrité de l'isolation thermique existante ;

restauration de l'intégrité de l'étanchéité existante ;

appliquer des revêtements constitués de nouveaux matériaux calorifuges ou utiliser des canalisations avec de nouveaux types de revêtements calorifuges ;

isolation des brides et vannes.

L'isolation des sections non isolées est une mesure d'économie d'énergie primaire, car les pertes de chaleur de la surface des canalisations non isolées sont très importantes par rapport aux pertes de la surface des canalisations isolées, et le coût d'application de l'isolation thermique est relativement faible.

Les nouveaux types de revêtements d'isolation thermique doivent avoir non seulement une faible conductivité thermique, mais également une faible perméabilité à l'air et à l'eau, ainsi qu'une faible conductivité électrique, ce qui réduit la corrosion électrochimique du matériau du tuyau.

En cas de violation de l'intégrité de la couche de revêtements d'étanchéité, une augmentation de la teneur en humidité de l'isolation thermique se produit. Étant donné que la conductivité thermique de l'eau dans la plage de température du réseau de chauffage X= 0,6 - 0,7 W / (m • K), et la conductivité thermique des matériaux d'isolation thermique est généralement A,_{à partir de} \u003d 0,035 -4-0,05 W / (m • K), puis l'hydratation du matériau peut augmenter plusieurs fois sa conductivité thermique (en pratique, plus de 3 fois).

L'humidification de l'isolation thermique contribue à la destruction des conduites en raison de la corrosion de leur surface extérieure, ce qui réduit plusieurs fois la durée de vie des conduites. Par conséquent, un revêtement anti-corrosion est appliqué sur la surface métallique du tuyau, par exemple sous la forme d'émaux de silicate, d'isolant, etc.

A l'heure actuelle, les caloducs de type "pipe in pipe" avec isolation en mousse de polyuréthane dans une coque étanche avec contrôle à distance de l'intégrité de l'isolation se généralisent. Cette conception prévoit une pré-isolation avec de la mousse de polyuréthane et une enveloppe en polyéthylène non seulement des tuyaux, mais également de tous les composants du système (raccords à billes, compensateurs de température, etc.). Les conduites de chaleur de cette conception sont posées sous terre sans canaux et permettent des économies d'énergie importantes grâce à la préfabrication d'éléments isolés individuels en usine et à une imperméabilité élevée à la chaleur et à l'humidité. Le bon fonctionnement des canalisations pré-isolées nécessite une installation de haute qualité. En même temps, ils peuvent fonctionner sans remplacement jusqu'à 30 ans.

Les mesures préventives pour réduire les pertes de chaleur à la surface des canalisations sont les suivantes : prévention de l'inondation des canalisations à la suite de l'installation de drains (s'ils ne sont pas disponibles) et de leur maintien en bon état ; ventilation du passage et des canaux infranchissables pour empêcher le condensat de pénétrer à la surface de l'isolation thermique.

Une autre mesure qui réduit les pertes de chaleur de la surface des canalisations est la transition du système d'alimentation en chaleur vers un graphique de température plus basse (de 150/70 à 115/70 ou 95/70 °C / °C), ce qui entraîne une diminution de la différence de température du caloporteur dans la conduite d'alimentation et l'environnement. Cependant, cela nécessitera un plus grand débit de liquide de refroidissement à travers le système afin de transférer la quantité de chaleur requise au consommateur. Pour ce faire, vous devez augmenter le coût de l'électricité pour entraîner les pompes.Par conséquent, pour déterminer la faisabilité de la réalisation de l'événement envisagé, une étude de faisabilité est nécessaire.

Calcul thermique de la chambre de combustion

En utilisant les données de conception de la chaudière, nous établirons un schéma de calcul pour le four.

Riz. 2.1 - Schéma de la chambre de combustion

Nous présentons le calcul du four dans le tableau 2.3.

Tableau 2.3

Valeur calculée	La désignation	Dimension	Formule ou justification	Paiement
Diamètre et épaisseur des tubes criblés	dx	millimètre	D'après le dessin	32x6
Pas de tuyau	S1	millimètre	Aussi	46
Surfaces :
mur avant	Ff	m2	Selon la fig. 2.1	33,3.16,32=543,5
mur arrière	Fz	Aussi
paroi latérale	Facebook
foyer	Bailleur de fonds	8,47.16,32=138,2
plafond	Fp	3,2.16,32=52,2
fenêtre de sortie	Fout	(9+2,8+1,34).16,32=214,4
La surface totale des parois de la chambre de combustion	Premier	Ff+Fc+2Fb+Fsub+Fp+ +Fout	543,5+442,9+2.233,5+138,2+52,2+214,4=1860
Le volume de la chambre de combustion	Vermont	m3	Selon la fig. 2.1	233,5.16,32=3811
Epaisseur effective de la couche rayonnante	s	m
Contrainte thermique du volume du four	kW/m3
Le coefficient d'excès d'air dans le four	J	—	Accepté plus tôt	1,05
température de l'air chaud	tg.c.	AVEC	Donné	333
Enthalpie de l'air chaud	kJ/m3	D'après le tableau 2.2	4271,6
La chaleur introduite par l'air dans le four	Qv	kJ/m3
Dissipation thermique utile dans le four	QT	kJ/m3
Température de combustion théorique	une	AVEC	D'après le tableau 2.2	2145C
Température de combustion théorique absolue	Ta	À	a+273	2418
Hauteur du brûleur	hg	m	Selon la fig. 2.1
Hauteur du foyer (jusqu'au milieu de la fenêtre de sortie de gaz)	NT	m	Aussi
Décalage maximum de la température au-dessus de la zone du brûleur	X	—	Lors de l'utilisation de brûleurs vortex à plusieurs niveaux et D> 110 kg/s	0,05
Position relative du maximum de température le long de la hauteur du four	XT	—
Coefficient	M	—
La température des gaz à la sortie du four	AVEC	Nous acceptons à l'avance	1350
Température absolue des gaz à la sortie du four	À	1623
Enthalpie du gaz	kJ/m3	D'après le tableau 2.2	23993
Capacité calorifique totale moyenne des produits de combustion	Vcav	kJ/(m3.K)
La pression dans le four	R	MPa	J'accepte	0,1
Coefficient d'atténuation des rayons par les gaz triatomiques
Emissivité thermique des gaz non lumineux	g	—
Le rapport entre la teneur en carbone et en hydrogène dans le carburant	—
Coefficient d'atténuation du faisceau par les particules de suie
Coefficient d'atténuation des rayons par une torche lumineuse	k
Le coefficient de rayonnement thermique de la partie lumineuse de la torche	Avec	—
Coefficient caractérisant la proportion du volume du four rempli de la partie lumineuse de la torche	m	—	Lors de la combustion de gaz et	0,1
Coefficient de rayonnement thermique de la torche	F	—
Angle d'écran	X	—	Pour les écrans d'aileron	1
Coefficient conditionnel de contamination de surface	—	Lors de la combustion de gaz et d'écrans à membrane murale	0,65
Taux d'efficacité thermique du bouclier	éq	—	.X	0,65
Coéfficent de température	UNE	—	Pour le gaz naturel	700
Facteur de correction pour l'échange mutuel de chaleur des volumes de gaz de la partie supérieure du four et des écrans	—
Coefficient conditionnel de pollution de la surface de l'entrée de l'écran	sortir	—		0,65.0,52=0,338
Coefficient d'efficacité thermique de la surface de sortie	sortir	—	out.x	0,338
Coefficient d'efficacité thermique moyen	mer	—
Coefficient de rayonnement thermique du four	J	—
Valeur de la formule pour la température calculée des gaz à la sortie du four	R	—
Estimation de la température des gaz à la sortie du four	AVEC	Diffère de celui précédemment accepté de moins de 100С, par conséquent, la deuxième approximation n'est pas nécessaire
Enthalpie du gaz	kJ/m3	D'après le tableau 2.2	24590
La quantité de chaleur reçue dans le four	kJ/m3
La surface des parois du four, occupée par les brûleurs	Fgor	m2	Du dessin	14
Surface chauffante recevant le rayonnement des écrans de four	NL	m2
Charge thermique moyenne de la surface chauffante des écrans du four	ql	kW/m2

Classification des systèmes d'alimentation en chaleur

Il existe une classification des systèmes d'alimentation en chaleur selon différents critères:

1. Par puissance - ils diffèrent par la distance de transport de chaleur et le nombre de consommateurs. Les systèmes de chauffage locaux sont situés dans les mêmes locaux ou dans des locaux adjacents. Le chauffage et le transfert de chaleur à l'air sont combinés en un seul appareil et situés dans le four. Dans les systèmes centralisés, une source assure le chauffage de plusieurs pièces.
2. Par source de chaleur. Allouer l'approvisionnement en chauffage urbain et l'approvisionnement en chaleur.Dans le premier cas, la source de chauffage est la chaufferie et, en cas de chauffage, la chaleur est fournie par la cogénération.
3. Par type de liquide de refroidissement, on distingue les systèmes à eau et à vapeur.

Le liquide de refroidissement, chauffé dans une chaufferie ou cogénération, transfère la chaleur aux appareils de chauffage et d'alimentation en eau dans les bâtiments et les bâtiments résidentiels. Les systèmes thermiques à eau sont à un ou deux tuyaux, moins souvent - à plusieurs tuyaux. Dans les immeubles d'habitation, un système à deux tuyaux est le plus souvent utilisé, lorsque l'eau chaude pénètre dans les locaux par un tuyau et retourne à la cogénération ou à la chaufferie par l'autre tuyau, après avoir abandonné la température. Une distinction est faite entre les systèmes d'eau ouverts et fermés. Avec un type d'alimentation en chaleur ouvert, les consommateurs reçoivent de l'eau chaude du réseau d'alimentation. Si l'eau est utilisée en totalité, un système monotube est utilisé. Lorsque l'alimentation en eau est fermée, le liquide de refroidissement retourne à la source de chaleur.

Les systèmes de chauffage urbain doivent répondre aux exigences suivantes :

• sanitaire et hygiénique - le liquide de refroidissement n'affecte pas négativement les conditions des locaux, fournissant une température moyenne des appareils de chauffage dans la région de 70 à 80 degrés;
• technique et économique - le rapport proportionnel du prix du pipeline à la consommation de carburant pour le chauffage;
• opérationnel - la présence d'un accès constant pour assurer le réglage du niveau de chaleur en fonction de la température ambiante et de la saison.

Ils posent des réseaux de chauffage au-dessus et au-dessous du sol, en tenant compte du terrain, des conditions techniques, des conditions de température de fonctionnement et du budget du projet.

Lors du choix d'un territoire pour la pose d'un caloduc, il est nécessaire de prendre en compte la sécurité, ainsi que de prévoir la possibilité d'un accès rapide au réseau en cas d'accident ou de réparation. Afin d'assurer la fiabilité, les réseaux d'alimentation en chaleur ne sont pas posés dans des canaux communs avec des gazoducs, des conduites transportant de l'oxygène ou de l'air comprimé, dans lesquels la pression dépasse 1,6 MPa.

1 Données initiales

2.1.1 Origine
l'approvisionnement en chaleur est un CHPP faisant partie d'AO-Energo, qui fait partie de RAO UES de Russie.

Au bilan
AO-Energo sont principaux et font partie du TS de distribution d'eau,
l'essentiel des réseaux de distribution et trimestriels sont exploités
entreprise municipale; TC pour les entreprises industrielles, constituant une part insignifiante
part de tous les véhicules figurent au bilan des entreprises industrielles.

Attaché
la charge thermique sous les contrats est de 1258 Gcal/h ; y compris
ménage 1093 et ​​industriel 165 Tkal/h ; chauffage et ventilation
la charge thermique est de 955 Gcal/h, la charge maximale à chaud
approvisionnement en eau (selon un schéma fermé) - 303 Gcal / h; chauffage et ventilation
charge du secteur utilitaire — 790 Gcal/h, y compris le chauffage —
650 et ventilation - 140 Gcal / h.

approuvé
Programme de température AO-énergie pour l'approvisionnement en chaleur (figure de ces recommandations) - augmenté, calculé
températures de l'eau 150/70 °С à la température estimée de l'air extérieur t_n.r. = -30 °С, avec coupure 135 °С, redressage à chaud
alimentation en eau (ECS) 75 °С.

2.1.2 Thermique
réseau sans issue à deux canalisations ; Les TS se font principalement par voie souterraine et
au-dessus de la tête sur des supports bas avec un joint, d'autres types de joints (sans canal, en
canaux de passage, etc.) occupent un volume insignifiant (en termes de matériaux
caractéristique). L'isolation thermique est constituée de produits en laine minérale.

Durée
période de chauffage 5808 heures, été - 2448, réparation - 504 heures.

2.1.3
Les caractéristiques matérielles du TS au bilan d'AO-energos par sections sont présentées dans
tableau de ces
Recommandations.

2.1.4
Valeurs moyennes mensuelles et moyennes annuelles de la température de l'air extérieur et du sol
(à la profondeur moyenne des canalisations) selon les
stations météorologiques ou guides climatiques, moyennés sur
les 5 dernières années sont indiquées dans le tableau
de ces Recommandations.

2.1.5
Valeurs moyennes mensuelles de la température de l'eau du réseau dans l'alimentation et le retour
canalisations selon le programme de température approuvé pour le dégagement de chaleur à
valeurs moyennes mensuelles de la température de l'air extérieur et valeurs moyennes annuelles
les températures d'eau du réseau sont données dans le tableau de ces Recommandations.

2.1.6 Résultats
tests pour déterminer les pertes de chaleur sous forme de facteurs de correction à
les pertes de chaleur spécifiques selon les normes de conception sont : en moyenne pour
pose aérienne - 0,91 ; souterrain - 0,87. Des tests ont été effectués en 1997
g. conformément à l'AR
34.09.255-97 [].

Essais
des tronçons de la ligne principale n° 1 CHPP ÷ TK-1 et TK-1 ÷ TK-2 ont été posés au-dessus du sol avec
avec des diamètres de 920 et 720 mm avec une longueur de 1092 et 671 m, respectivement, et des sections
autoroutes n ° 2 TK-1 ÷ TK-4 et TK-4 ÷ TK-6 souterraines
revêtement de canal avec des diamètres extérieurs de 920 et 720 mm de longueur
88 et 4108 m respectivement Caractéristiques matérielles des réseaux testés
représente 38 % de l'ensemble des caractéristiques matérielles du TS dans le bilan d'AO-Energo.

2.1.7 Attendu
approvisionnement (prévu) en énergie thermique, déterminé par les besoins économiques
services de l'organisme fournisseur d'énergie par mois et pour l'année, est donnée dans le tableau des présentes Recommandations (hors
quantité de chaleur dans les entreprises industrielles).